Politechnika Białostocka
Wydział Budownictwa i Inż. Środ.
Katedra Podstaw Budownictwa
i Inżynierii Procesów Budowlanych
PROJEKT Z
HYDRAULIKI I HYDROLOGII
NR 3
Wykonała:
KATARZYNA USEWICZ
Grupa P-11 08/09
Prowadzący: mgr inż. Katarzyna Dołżyk
1. Obliczenie przepływu maksymalnego ze wzoru empirycznego Wołoszyna na przepływ wielki (max) o określonym prawdopodobieństwie przewyższenia
- natężenie miarodajnego opadu o określonym prawdopodobieństwie przewyższenia [mm/h]
- czas trwania miarodajnego opadu w godzinach [h]
- współczynnik odpływu
- czas koncentracji spływu
- powierzchnia zlewni
- współczynnik kształtu fali (gdzie: m - współczynnik smukłości fali,
n - wielokrotność czasu koncentracji t w czasie
opadania fali)
1.1.Średni spadek zlewni (i)
- wzniesienie wododziału nad poziomem morza w km
- wzniesienie badanego przekroju nad poziomem morza w km
- powierzchnia zlewni w km2
1.2. Prędkość spływu (V [m/s])
Prędkość spływu określa się na podstawie tablic Čerkašina (tabl.XXX) do wzoru Wołoszyna w zależności od środka spadku zlewni i stopnia jej zalesienia.
śr. spadek zlewni stopień zalesienia |
0,5% |
0,8% |
1% |
60% |
0,14 |
|
0,27 |
70% |
0,12 |
0,183 |
0,225 |
80% |
0,10 |
|
0,18 |
1.3. Czas koncentracji spływu (t)
- najdłuższa droga spływu od wododziału do przekroju, [km]
- prędkośc spływu. [m/s]
1.4. Czas trwania deszczu (T)
1.5. Natężenie deszczu (
)
Natężenie miarodajnego opadu o określonym prawdopodobieństwie ustala się z tablic Dębskiego (tablica XXXI) opracowanych w celu ułatwienia obliczeń. Z tych tablic na podstawie znanych wartości czasu trwania opadu T oraz wysokości opadu normalnego określa się dla założonego prawdopodobieństwa przewyższenia p[%] natężenie opadu 
czas trwania deszczu prawdop. przewyższenia |
36 |
38,33 |
48 |
2% |
2,1 |
2,022 |
1,7 |
Dla prawdopodobieństwa przewyższenia p=2% i czasu trwania deszczu 38,33, przy normalnym opadzie rocznym 400mm 
1.6. Współczynnik kształtu fali
Dla terenów polskich umownie wartość tego współczynnika
przyjmuje się 0,6.
1.7. Współczynnik odpływy
Współczynnik odpływy określany jest w przybliżeniu na podstawie wartości podanych przez Wołoszyna w tablicy XXXII i zależy on od grupy topograficznej zlewni.
Dla stromych pagórków 
1.8. Maksymalny przepływ według Wołoszyna
1.9.Wyznaczenie max. napełnienia koryta
2.1. Wyznaczenie wielkości QI („lewy taras”)
Lp. |
H [m] |
h |
s |
d |
F |
Oz |
Rn |
Q |
1 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1,86 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
4,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
4,5 |
0,4 |
0,6 |
0,72111 |
1,56 |
4,321 |
0,361 |
2,466 |
7 |
5,0 |
0,9 |
1,35 |
1,621727 |
3,848 |
5,222 |
0,737 |
9,79 |
8 |
5,5 |
1,4 |
2,1 |
2,523886 |
6,51 |
6,124 |
1,063 |
21,144 |
9 |
6,0 |
1,9 |
2,85 |
3,424909 |
9,548 |
7,025 |
1,359 |
36,529 |
10 |
6,3 |
2,2 |
3,3 |
3,966106 |
11,55 |
7,566 |
1,527 |
47,759 |
11 |
6,4 |
2,3 |
3,45 |
4,146082 |
12,248 |
7,746 |
1,581 |
51,832 |
2.2. Wyznaczenie wielkości QII („koryto główne”)
Lp. |
H [m] |
h |
s |
d |
F |
Oz |
Rn |
Q |
1 |
1,0 |
1 |
2 |
2,236 |
8,1 |
10,1 |
0,802 |
30,524 |
2 |
1,5 |
1,5 |
3 |
3,354 |
13,65 |
12,1 |
1,128 |
64,572 |
3 |
1,86 |
1,86 |
3,72 |
4,159 |
18,265 |
13,54 |
1,349 |
97,35 |
4 |
3,0 |
3 |
6 |
6,708 |
36,3 |
18,1 |
2,006 |
252,059 |
5 |
4,1 |
4,1 |
8,2 |
9,168 |
58,63 |
22,5 |
2,606 |
484,705 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
4,5 |
0,4 |
0,6 |
0,721 |
64,55 |
22,5 |
2,869 |
568,972 |
7 |
5,0 |
0,9 |
1,35 |
1,622 |
72,625 |
22,5 |
3,228 |
692,494 |
8 |
5,5 |
1,4 |
2,1 |
2,524 |
81,45 |
22,5 |
3,62 |
838,31 |
9 |
6,0 |
1,9 |
2,85 |
3,425 |
91,025 |
22,5 |
4,046 |
1008,987 |
10 |
6,3 |
2,2 |
3,3 |
3,966 |
97,13 |
22,5 |
4,317 |
1124,215 |
11 |
6,4 |
2,3 |
3,45 |
4,146 |
99,225 |
22,5 |
4,41 |
1164,898 |
2.3. Wyznaczenie wielkości QIII („prawy taras”)
Lp. |
H [m] |
h |
s |
d |
F |
Oz |
Rn |
Q |
1 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1,86 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
4,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
4,5 |
0,4 |
0,6 |
0,721 |
1,92 |
5,221 |
0,368 |
3,075 |
7 |
5,0 |
0,9 |
1,35 |
1,622 |
4,658 |
6,122 |
0,761 |
12,107 |
8 |
5,5 |
1,4 |
2,1 |
2,524 |
7,77 |
7,024 |
1,106 |
25,912 |
9 |
6,0 |
1,9 |
2,85 |
3,425 |
11,258 |
7,925 |
1,421 |
44,371 |
10 |
6,3 |
2,2 |
3,3 |
3,966 |
13,53 |
8,466 |
1,598 |
57,667 |
11 |
6,4 |
2,3 |
3,45 |
4,146 |
14,318 |
8,646 |
1,656 |
62,494 |
2.3. Wyznaczenie wielkości QIII („prawy taras”)
Lp. |
H [m] |
QI |
QII |
QIII |
Qcałk |
1 |
1,0 |
|
30,524 |
|
30,524 |
2 |
1,5 |
|
64,572 |
|
64,572 |
3 |
1,86 |
|
97,35 |
|
97,35 |
4 |
3,0 |
|
252,059 |
|
252,059 |
5 |
4,1 |
|
484,705 |
|
484,705 |
|
|
|
|
|
|
6 |
4,5 |
2,466 |
568,972 |
3,075 |
574,513 |
7 |
5,0 |
9,79 |
692,494 |
12,107 |
714,391 |
8 |
5,5 |
21,144 |
838,31 |
25,912 |
885,366 |
9 |
6,0 |
36,529 |
1008,987 |
44,371 |
1089,887 |
10 |
6,3 |
47,759 |
1124,215 |
57,667 |
1229,641 |
11 |
6,4 |
51,832 |
1164,898 |
62,494 |
1279,224 |
dla H = 1,86m
Wyszukiwarka