Politechnika Poznańska Wydział Technologii Chemicznej Zakład Inżynierii i Aparatury Chemicznej Projekt z podstaw inżynierii chemicznej Wymiennik ciepła Rok studiów III Nr projektu 1 Data oddania Sprawdził Ocena Zwrot

Dokumentacja techniczna wymiennika ciepła.

1.Strona tytułowa

2.Charakterystyka techniczna aparatu

3. Strony obliczeniowe

4. Spis treści

5.Wykaz oznaczeń z jednostkami

6.Spis cytowanej literatury

7.Rysunek ofertowy

Charakterystyka techniczna aparatu

1.1.Zastosowanie.

Zaprojektowano aparat służący do podgrzewania nitrobenzenu temperatura przy wlocie aparatu wynosi T=30^oC natomiast żądana temperatura opuszczającej cieczy wynosi T=40^oC. Natężenie przepływu wynosi 27000 kg/h i temperatura wody chłodzącej przy wlocie aparatu wynosi T=90^oC a na wylocie T=70^oC.

Zastosowano wymiennik płaszczowo - rurowy z jednodrogową wiązką rurek stalowych.

1.2. Schemat ideowy aparatu

1.3. Rozwiązanie konstrukcyjne.

Zastosowano przeciwprądowy wymiennik płaszczowo - rurowy ze stałymi dnami sitowymi. Do budowy zastosowano rurki Φ 16 x 1.6 , rurki rozmieszczono w układzie heksagonalnym o podziałce t = 21.

1.4. Opis działania.

Nitrobenzen jest podgrzewany wodą płynącą w przestrzeni między rurowej.

1.5. Rodzaj stosowanego materiału.

Wymiennik ciepła pracuje w niskiej temperaturze T=338K i mało agresywnym środowisku dlatego użyto do budowy stal St3S , którą można stosować do T=573K.Zaproponowano poziome ustawienie wymiennika. Płaszcz i rury na króćce wykonano ze stali kotłowej K18 , natomiast dennice i rurki ze stali St3S.

Stal	Re[N/m^2]	Rm[N/m^2]
St3S	2,4*10^8	2,6*10^8
K18	4,0*10^8	4,5*10^8

1.6.Inne szczegóły.

Średnica wymiennika Dz= 0,6 [m]

Grubość ścianki s = 0,008 [m]

Długość rur l = 6 [m]

Ilość rur i = 649 [sztuk]

Powierzchnia wymiany ciepła F = 0,0834 [m²]

Ilość wymienianego ciepła Q = 3721269,9 [J/s]

Współczynnik wymiany ciepła K = 967,4572 [W/m²K]

2. Parametry opisujące właściwości czynnika.

2.1Woda

2.1.1. Lepkość.

T [^oC]	70	90
η[Pa*s]	4,0586*10^-4	3,1475*10^-4
[Pa*s]	3,603*10^-4

2.1.2. Gęstość.

T [^oC]	70	90
ρ [kg/m^3]	997,7	965,3
[kg/m^3]	981,5

2.1.3. Ciepło właściwe.

T [^oC]	70	90
Cp [J/kg*K]	4211,92	4228,87
Cp [J/kg*K]	4220,395

2.1.4. Współczynnik przewodzenia ciepła.

T [^oC]	70	90
λ[W/m*K]	0,668	0,680
[W/m*K]	0,674

2.2.Nitrobenzen.

2.2.1. Lepkość.

T [^oC]	20	40
η[Pa*s]	1,69*10^-3	1,44*10^-3
[Pa*s]	1,565*10^-3

2.2.2. Gęstość.

T [^oC]	20	40
ρ [kg/m^3]	1203	1183
[kg/m^3]	1193

2.2.3. Ciepło właściwe.

T [^oC]	20	40
Cp [J/kg*K]	1453,9	1508,4
Cp [J/kg*K]	1481,15

2.2.4. Współczynnik przewodzenia ciepła.

T [^oC]	20	40
λ[W/m*K]	0,151	0,147
[W/m*K]	0,149

Dane	Obliczenia		Wynik
3. Bilans cieplny.
[1] CpA(TA1) = 1453 [J/kg*K] CpA(TA2) = 1508 [J/kg*K]	3.1. Średnie ciepło właściwe nitrobenzenu. CpA(TA1)-ciepło właściwe alkoholu w T=293 [K] CpA(TA1)-ciepło właściwe alkoholu w T=313 [K]
[1] CpB(TB1) = 4211 [J/kg*K] CpB(TB2) = 4228 [J/kg*K]	3.2. Średnie ciepło właściwe wody. CpB(TB1)-ciepło właściwe wody w T=343 [K] CpB(TB2)-ciepło właściwe wody w T=363 [K]
TA1= 293 [K] TA2= 313 [K] GA= 7,5[kg/s]	3.3.Ilośc ciepła wymienianego Q = GA* *(TA2-TA1)		Q= 2,221*10^5[J/s]
TB1= 343 [K] TB2= 363 [K] Q= 2,221*10^5 [J/s]	3.4.Masowe natężenie przepływu wody chłodzącej		GB= 2,632 [kg/s]
	Marcin Wawrzyniak
Dane		Obliczenia	Wynik
4.Moduł napędowy procesu.
TA1= 293 [K] TA2= 313 [K] TB1= 343 [K] TB2= 363 [K]	Jako rozwiązanie konstrukcyjne zastosowano układ przeciwprądowy. ΔT­­1= T­A1-TB1 ΔT2= TA2-TB2 TUTAJ MA BYĆ RYSUNEK		ΔT1= 50 [K] ΔT2= 50 [K] ΔTm= 50 [K]
	5.Sprawdzenie założonej temperatury.
TA1=293 [K] TA2=313 [K] TB1=343 [K] GA=7,5 [kg/s] GB=5,3106[kg/s]			TB2= 363 [K]
6.Ilośc rurek.
	6.1 Powierzchnia przekroju rurek. Do budowy wymiennika użyto rurki stalowe o wymiarach Φ = 16 x 1,6 zgodnie z normą BN - 80/2251-10 i założona prędkość przepływu benzenu wynosi ωA = 0,5 [m/s]
	Marcin Wawrzyniak
Dane	Obliczenia		Wynik
ωA = 0,5 [m/s] GA= 7,5 [kg/s] ρAsr= 1193 [kg/m^3]	6.2. Pole przekroju rurek.		fA = 0,013 [m^2]
dz = 0,016 [m] s1 = 0,0016 [m] t = 0,0021 [m] fA =0,013 [m^2] dw = 0,0128 [m]	6.3. Ilość rurek w oparciu o normy i= 111 Przyjęto ilość rurek równą i= 151 na podstawie normy BN 80/2251-04		i = 151
7. Średnica wymiennika.
Dz = 0,323 [m] s2 = 0,008 [m]	Obliczenie średnicy wymiennika. Dw = Dz - 2s2 Dz - średnica obejmująca rury zewnętrzne odczytana z Normy BN-80/2251-04		Dw = 0,307 [m]
8.Sprawdzenie założonej prędkości dla benzenu.
dw = 0,0128 [m] GA = 7,5 [kg/s] i = 151	Sprawdzenie zalożonej prędkości benzenu.		wrz=0,4
	Marcin Wawrzyniak
9.Równanie kryterialne.
ωA = 0,4 [m/s] dw = 0,0128 [m] ηAsr = 0,00156 [Pa*s] ρAsr = 1193 [kg/m^3] λA = 1,457 [W/m*K] ReA = 3367 PrA = 15,5 NuA = 24 λAsr= 0,149 [W/m*K] dw = 0,0128 [m]	9.1 Wartości liczb kryterialnych liczone dla benzenu. 9.1.1.Liczba Reynoldsa ReA 9.1.2.Liczba Prandtla PrA 9.1.3.Liczba Nusselta NuA 9.1.4.Współczynnik wnikania ciepła αA		ReA = 3367 PrA = 15,5 NuA = 45,7 αA= 567,9 [W/m^2*K]
	Marcin Wawrzyniak
Dane	Obliczenia		Wynik
	9.2.Dla wody
Dw = 0,307 [m] GB=2,632 [kg/s] ρB =981,5 [kg/m^3] fB = 0,044 [m] dz = 0,016 [m] i =151 ωB = 0,4 [m/s] de = 0,021 [m] ηB = 0,0003603 [W/m*K] λBsr= 0,680 [W/m*K] ReB = 3414 PrB = 2,25 NuB =21,3	9.1 Wartości liczb kryterialnych liczone dla wody. 9.2.1.Prędkość liniowa dla wody. 9.2.2.Liczba Reynoldsa ReB de - średnica ekwiwalentna 9.2.3.Liczba Prandtla PrB 9.2.4. Liczba Nusselta NuB 9.2.5. Współczynnik wnikania ciepła αB		fB = 0,044 [m] ωB = 0,061 [m/s] de = 0,021 [m] ReB = 3414 PrB = 2,25 NuB = 21,3 αB = 698,5
	Marcin Wawrzyniak
Dane	Obliczenia		Wynik
10.Współczynnik przenikania ciepła.
αA= 2731,926[W/m^2*K] αB = 1569,8019 TA2=338[K] TB1=278[K] λ=52,335[W/m*K] s=0,008[m]	10.1.Temperatura ściany 10.2 Współczynnik przenikania ciepła		Ts=316,1045 K=967,4572
	11.Teoretyczna powierzchnia wymiany ciepła.
Q=3721269,9[J/s] K=967,4572 ΔTm=32,5[K]			Ft=118,3521[m^2]
	12. Długość rurek.
Ft=118,3521[m^2]	12.1 Powierzchnia rzeczywista. Frz=Ft+0,3Ft		Frz=153,8577[m^2]
dz = 0,016 [m] dw = 0,0128 [m]	12.2 Powierzchnia jednostkowa rurek. Fm=Πidm		dm=0,0144[m] Fm=29,3451[m]
Frz=153,8577[m^2] Fm=29,3451[m]	12.3 Długość rurek .		H=5,2430[m]
	Iwona Kwiatkowska
Dane	Obliczenia		Wynik
H=5,2430[m] D=0,584[m]	13. Warunek smukłości.
	14. Grubość powłoki cylindrycznej.
Re=2,4*10^8[N/m^2] Xe=1,8 α'=1 Zdop=0,8 pr=1,013*10^5[Pa] q^v=9,81[m/s^2] ρB =999,6 [kg/m^3] c1=0,008[m] c­2=0,001[m]	14.1. Dopuszczalne natężenie na rozciąganie. Re- jest to granica plastyczności dla stali St3S. Xe- współczynnik bezpieczeństwa odniesiony do grubości płynności na rozciąganie. α'- współczynnik poprawkowy 14.2 Obliczeniowa grubość powłoki β= to a=1 Z=0,8*ZdopZ Z-współczynnik wytrzymałości szwu. Ph=q^v*H*ρB pow=pr+ph ph-ciśnienie hydrostatyczne pow-ciśnienie obliczeniowe 14.3 Rzeczywista grubość powłoki. c2=τ*s c=c1+c2+c3 g=go+c Iwona Kwiatkowska		K'=133333333[N/m^2] β= 1,0273 Z=0,64 pow=179748,61[Pa] c2=0,001 c=0,009[m] g=0,00953[m]
Dane	Obliczenia		Wynik
g=0,00953[m] gsz=0,0013781	14.4.Sprawdzenie wytrzymałości powłoki ze względu na sztywność. g>gsz Warunek został spełniony.
15.Obliczenia konstrukcyjno - wytrzymałoąściowe.
15.1 Dobór materiału Do wykonania wymiennika ciepła przyjęto stal R35 - dla płaszcza i rur w króćcach według normy PN - 89/H - 84023/07 stal St3 - dla dennic i rurek uszczelki azbestowo-kauczukowe
Na podstawie normy PN - 64/M - 3511 dobrano dennice o następujących wymiarach: Dw [mm] Rw [mm] rw [mm] hw [mm] hc [mm] g [mm] m [kg] 600 800 40 86 40 8 32
		Iwona Kwiatkowska
Dane		Obliczenia	Wynik
15.2 Obliczenie średnicy otworów w ścianie płaszcza dennicy nie wymagającej wzmocnienia Największa średnica otworów niewymagających wzmocnienia to najmniejsza wartość z podanych niżej wzorów: 1. 2.dm = 0.35*Dz 3.dm = 0.2
pr =1,013 *10^5 [Pa] Dw = 0,6 [m] gp = 8*10^-3 [m] c2 = 1*10^-3 [m] a = 1 Re = 24*10^7 Xe = 1,8 Dz = 0,6016 [m]	15.2.1.Dla dennicy ad.1 dmd=0,279[m] ad.2 dmd=0,21[m] ad.3 dmd=0,2[m] Zatem największa średnica otworu w dennicy niewymagająca wzmocnienia wynosi dmd=0,2[m] wg. normy PN-59/H-74252 przyjęto otwory na króćce d­md=0,135[m]		k = 1,33*10^8 zr = 1,7*10^-2 dmd=0,2[m]
	Iwona Kwiatkowska
Dane	Obliczenia		Wynik
pow = 179748,61 [Pa] gp = 8*10^-3 [m] Re = 24*10^7 Xe = 1,8	15.2.2.Dla płaszcza ad.1 dmp=0,12[m] ad.2 dmp=0,21[m] ad.3 dmp=0,2[m] Zatem największa średnica otworu w płaszczu niewymagająca wzmocnienia wynosi dmp=0,12[m]		Zr=3*10^-2 dmp=0,12[m]
15.3. Obliczenie grubości dna sitowego.
Z normy BN-69/2251-06 odczytano liczbę otworów w poszczególnych rzędach dna sitowego. Rząd 0 1 2 3 ... 14 Liczba otworów 29 28 27 26 ... 15 Przyjęto układ heksagonalny rozmieszczenia rurek z podziałką: t=0,21[m]. Średnica koła ograniczającego otwory: d=0,58[m].
		Iwona Kwiatkowska
Dane		Obliczenia	Wynik
Dw=0,6 [m] Pow=179748,61 [Pa] k=2,2*10^8 i'=29 dz=0,016 [m] t=0,021 [m] c1=8*10^-3 [m]		Przyjęto grubość dna sitowego na podstawie normy BN-69/2251-06 równą gs=0,02[m]	Φ=0,303 gs=0,018[m] gs=0,02[m]
Ze względu na zależność t-dz≤5 , stosujemy metodę rozwalcowania jako sposób połączenia rurek z dnem sitowym - sposób mocowania R2 wg. Normy BN-80/2251-03-08
15.4. Dobór aparatury na podstawie norm.
15.4.1. Króćce. Zgodnie z uzyskiwanymi wynikami dla średnicy otworu w płaszczu i dennicach niewymagającego wzmocnienia przyjęto wg. Normy PN-59/H-74252 średnicę rury na króćce d=0,135[m]. Dla dennic przyjęto króciec z kołnierzem przypawanym okrągłym z szyjką , natomiast dla płaszcza króciec z kołnierzem z luźnym.
		Iwona Kwiatkowska
Dane		Obliczenia	Wynik
15.4.2.Króciec z kołnierzem przypawanym okrągłym z szyjką. Według normy BN-76/2211-40. W tabeli podano wymiary w milimetrach. Dnom Rura Kołnierz dz s długość Masa [m] Dz g Do otwory D2 H s r D1 F m l1 l2 d0 liczba 100 108 4 150 250 10,3 220 20 180 18 8 125 52 5 8 158 3 4,35
		Iwona Kwiatkowska
Dane		Obliczania	Wynik
15.4.3. Króciec z kołnierzem luźnym. Według normy BN-76/2211-37. W tabeli podano wymiary w milimetrach. Dnom Rura Kołnierz dz s Masa długość Dz Dw g Do Otwory n Masa l1 l2 do Liczba 100 108 4,5 11,6 200 300 210 112 14 170 18 4 6 2,38 Pierścień Masa D­­1 D­2 b 0,87 148 102 14
		Iwona Kwiatkowska
Dane		Obliczenia	Wynik
15.4.4. Kołnierz kryzowy. Przyjęto kołnierz przypawany okrągły z szyjką według normy PN - 67/H - 7472 Rura Kołnierz Śruby Masa Dnom dz D­z­ q Do do Szyjka libzba Gwint 44,3 Dz H S r 620 780 28 725 30 642 80 8 12 20 M27
		Iwona Kwiatkowska
Dane		Obliczenia	Wynik
15.4.5. Uszczelki. W aparacie zastosowano uszczelki azbestowo-kauczukowe. Wymiary uszczelek według normy PN - 86/H - 74374/02 Dnom d D s 100 115 162 3 600 610 734 3
	Iwona Kwiatkowska
Dane	Obliczenia		Wynik
	15.5.Określenie masy aparatu.
m2=14,85[kg] m1=14,65[kg] mkk=44,3[kg] mr=2216[kg] md=32[kg] ρst=7,85*10^3[kg/m^3] H=6[m] g=,008 Dzk=0,780 fw=0,0835[m^2] Mp=3616,44[kg] ρB =999,6 [kg/m^3] ρA = 766 [kg/m^3] fm=0,1522[m^2] p=0,0159[m^3] mw = 912,83[kg] mA = 408,12[kg]	15.5.1.Pustego. Mp=mk+mp+mr+2mkk+2ms+2md mk=2m1+2m2 mp=Dw*Π*H*ρst*g 15.5.2.Zalanego. Mz =Mp +mw+mA mw=fm*h* ρB mA=(2*p + fw*H)* ρA ­­­­		mk=59[kg] mp=710[kg] ms=239,42[kg] Mp=3616,44[kg] mw = 912,83[kg] mA = 408,12[kg] Mz = 4937,37[kg]
	Iwona Kwiatkowska
Dane	Obliczenia		Wynik
15.6. Dobór łap
15.6.1.Dobór wielkości łap Łapy dobrano według normy BN - 64/2212 - 02 Zalecana wielkość łap: w = 0,1 [m] Najmniejsza grubość płaszcza nie wymagająca wzmocnienia : gc = 0,008 [m] 15.6.2.Główne wymiary łap aparatów według BN - 64/2212 - 02 Wielkość W H S m emax Masa[kg] 100 100 158 85 102 80 1,6
	Iwona Kwiakowska

16. Spis treści Strona

1.Charekterystyka techniczna aparatu 3

1.1.Zastosowanie. 3

1.2. Schemat ideowy apara 3

1.3.Rozwiązanie konstrukcyjne. 4

1.4.Opis działania. 4

1.5. Rodzaj stosowanego materiału 4

1.6.Inne szczegóły. 4

2. Parametry opisujące właściwości czynnika. 5

2.1.Woda 5

2.1.1. Lepkość. 5

2.1.2 Gęstość. 5

2.1.3. Ciepło właściwe 5

2.1.4. Współczynnik przewodzenia ciepła. 5

2.2.Alkohol. 6

2.2.1. Lepkość 6

2.2.2.Gęstość 6

2.2.3.Ciepło właściwe 6

2.2.4.Współczynnik przewodzenia ciepła 6

3.Bilans cieplny 7

3.1.Średnie ciepło właściwe alkoholu 7

3.2. Średnie ciepło właściwe wody 7

3.3.Ilość ciepła wymienianego 7

3.4.Masowe natężenie przepływu wody chłodzącej 7

4.Moduł napędowy procesu. 8

5.Sprawdzenie założonej temperatury. 8

6.Ilośc rurek. 8

6.1 Powierzchnia przekroju rurek. 8

6.2. Pole przekroju rurek. 9

6.3. Ilość rurek w oparciu o normy 9

7. Średnica wymiennika. 9

8.Sprawdzenie założonej prędkości dla alkoholu. 9

9.Równanie kryterialne. 10

9.1 Dla alkoholu 10

9.1.1.Liczba Reynoldsa Re_A 10

9.1.2.Liczba Prandtla Pr_A 10

9.1.3.Liczba Nusselta Nu_A 10

9.1.4.Współczynnik wnikania ciepła α_A 10

9.2.Dla wody 11

9.2.1.Prędkość liniowa dla wody 11

9.2.2.Liczba Reynoldsa Re_A 11

9.2.3.Liczba Prandtla Pr_B 11

9.2.4. Liczba Nusselta Nu_B 11

9.2.5. Współczynnik wnikania ciepła α_B 11

10.Współczynnik przenikania ciepła. 12

10.1.Temperatura ściany 12

10.2 Współczynnik przenikania ciepła 12

11.Teoretyczna powierzchnia wymiany ciepła. 12

12. Długość rurek. 12

12.1 Powierzchnia rzeczywista. 12

12.2 Powierzchnia jednostkowa rurek. 12

12.3 Długość rurek . 12

13. Warunek smukłości. 13

14. Grubość powłoki cylindrycznej. 13

14.1. Dopuszczalne natężenie na rozciąganie. 13

14.2 Obliczeniowa grubość powłoki 13

14.3 Rzeczywista grubość powłoki. 13

14.4.Sprawdzenie wytrzymałości powłoki ze względu na sztywność. 14

15.Obliczenia konstrukcyjno - wytrzymałoąściowe. 14

15.1 Dobór materiału 14

15.2 Obliczenie średnicy otworów w ścianie płaszcza

dennicy nie wymagającej wzmocnienia 15

15.2.1.Dla dennicy 15

15.2.2.Dla płaszcza 16

15.3. Obliczenie grubości dna sitowego. 16

15.4. Dobór aparatury na podstawie norm. 17

15.4.1. Króćce. 17

15.4.2.Króciec z kołnierzem przypawanym okrągłym z szyjką.18

15.4.3. Króciec z kołnierzem luźnym. 19

15.4.4. Kołnierz kryzowy. 20

15.4.5. Uszczelki. 21

15.5.Określenie masy aparatu. 22

15.5.1.Pustego. 22

15.5.2.Zalanego. 22

15.6.Dobór wielkości łap 23

16. Spis treści 24

17.Wykaz oznaczeń z jednostkami 26

18.Wykaz literatury 28

19. Rysunek ofertowy

17.Wykaz oznaczeń z jednostkami

a - współczynnik według tablic

c₁ - naddatek grubości blachy ze względu na minusową

odchyłkę blachy [m]

c₂ - naddatek grubości blachy ze względu na korozję [m]

c - całkowity naddatek grubości blachy [m]

Cp_A(TA1) - średnie ciepło właściwe alkoholu w temp. TA1 [J/kg*K]

- średnie ciepło właściwe alkoholu [J/kg*K]

Cp_A(TA2) - średnie ciepło wł. alkoholu w temp. TA2 [J/kg*K]

Cp_B(TB1) - średnie ciepło wł. wody w temp. TB1 [J/kg*K]

Cp_B(TB2) - średnie ciepło wł. wody w temp. TB2 [J/kg*K]

- średnie ciepło właściwe wody [J/kg*K]

d_w - średnica wewnętrzna rurek [m]

D_w - średnica wewnętrzna wymiennika [m]

d_z - średnica zewnętrzna rurek [m]

D_z - średnica zewnętrzna wymiennika [m]

F -powierzchnia rurki [m²]

f_A -pole przekroju rurek [m²]

f_m - przekrój przestrzeni międzyrurowej [m²]

F_m - powierzchnia jednostkowa rurek [m²]

f_r - powierzchnia przekroju rurki [m²]

F_rz - powirzchnia rzeczywista rurek [m²]

F_t - teoretyczna powerzchnia wymiany cipła [m²]

f_w - przekrój wewnętrzny rurki [m²]

g - rzeczywista grubość powłoki [m]

G_A - natęrzenie przepływu alkoholu [kg/s]

G_B-masowe natężenie przepływu wody [kg/s]

g_sz - wytrzymałość powłoki ze względu na sztywność

H-długość rurek [m]

i -ilość rurek

i'-liczba rurek w rzędzie zerowym

k' - dopuszczalne natężenie na rozciąganie [N/m²]

K-współczynnik przenikania ciepła [W/m²K]

m₁-masa króćca w dennicy [kg]

m₂- masa króćca w płaszczu [kg]

m_A - całkowita masa alkoholu w wymienniku [kg]

m_d- masa dennicy [kg]

m_kk-masa kołnierza kryzowego [kg]

M_p-całkowita masa pustego wymiennika [kg]

m_r-całkowita masa rurek [kg]

m_w -całkowita masa wody w wymienniku [kg]

Nu_A - liczba Nusselta dla alkoholu

P - pojemność dennic [m³]

p_ow - ciśnienie obliczeniowe [Pa]

p_r - ciśnienie robocze [Pa]

Pr_A - liczba Prandtla dla alkoholu

Pr_B - liczba Prandtla dla wody

Q - ilość ciepła wymienianego [J/s]

q^v - przyspieszenie ziemskie [m/s²]

Re - granica plastyczności [N/m²]

Re_A - liczba Reynoldsa dla alkoholu

Re_B - liczba Reynoldsa dla wody

s - grubość ścianki płaszcza [m]

s₁ - grubość ścianki rurek [m]

t - podziałka [m]

T_A1 - temp. alkoholu opuszczającego wyminnik [K]

T_A2 - temp. alkoholu wchodzącego do wyminnika [K]

T_B1 - temp. wody opuszczającej wyminnik [K]

T_B2 - temp. wody wchodzącej do wyminnika [K]

V - objętościowe natęrzenie przepływu [m³/s]

X_e - współczynnik bezpieczeństwa

Z_dop ­­- dopuszczalny współczynnik wytrzymałości szwu

α' - współczynnik poprawkowy

α_A - wspólczynnik wnikania ciepła dla alkoholu [W/m²*K]

α_B - wspólczynnik wnikania ciepła dla wody [W/m²*K]

ΔT_m - średnia temperatura ścianki rurki [K]

η_A - lepkość alkoholu [Pa*s]

η_B - lepkość wody [Pa*s]

λ_A - współczynnik przewodzenia ciepła dla alkoholu [W/m*K]

λ_B - współczynnik przewodzenia ciepła dla wody [W/m*K]

ρ_A - gęstość alkoholu [kg/m³]

ρ_B - gęstość wody [kg/m³]

ρ_st - gęstość stali [kg/m³]

ω_A - założona prędkość przepływu alkoholu [m/s]

ω_B - prędkość przepływu wody [m/s]

18.Wykaz literatury:

1. L. Broniarz - Press, J.Różański, S.Woziwodzki

„Inżynieria chemiczna i procesowa - procesy wymiany ciepła”

2. L.W. Kurmaz „Podstawy konstrukcji maszyn - projektowanie”

11

---