1.0 Opis techniczny

2.0 Obliczenia statyczne

2.1 Zebranie obciążeń

2.2.1 Obciążenia stałe działające na 1mb wiązara

1. Obciążenia działające na górny pas wiązara

Rodzaj obciążenia	Obciążenie char.		Obciążenie obl.
2 x papa na deskowaniu [0,35·0,85]:cos15º	0,308	1,3	0,400
Ciężar własny wiązara 0,014·L·a=0,014·13,4·0,85	0,159	1,1	0,175

b) Obciążenia działające na dolny pas wiązara

Rodzaj obciążenia	Obciążenie char.		Obciążenie obl.
Wełna mineralna gr.20cm 1,0·0,20·0,85	0,170	1,3	0,221
Łaty drewniane 45x50mm w rozstawie co 40cm (0,045·0,05·6,0·0,85):0,4	0,029	1,1	0,032
GK 12,5mm 0,0125·12,0·0,85	0,128	1,3	0,166

2.1.2 Obciążenia zmienne

2.1.2.1 Śnieg ( Gdynia ) - strefa I

2.1.2.2 Wiatr ( Gdynia ) - strefa II

2.2 Wyznaczenie sił w prętach

==============================================================

W Y N I K I

Teoria I-go rzędu

Kombinatoryka obciążeń

==============================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:

--------------------------------------------------------------

Grupa: Znaczenie: d: γf:

--------------------------------------------------------------

A -"Ciężar własny dźwigara" Zmienne 1 1,00 1,00

B -"Śnieg na całości" Zmienne 1 1,00 1,00

C -"Śnieg z lewej" Zmienne 1 1,00 1,00

D -"Śnieg z prawej" Zmienne 1 1,00 1,00

E -"Wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,00

F -"Wiatr z prawej" Zmienne 1 1,00 1,00

--------------------------------------------------------------

RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:

--------------------------------------------------------------

Grupa obc.: Relacje:

--------------------------------------------------------------

A -"Ciężar własny dźwigara" ZAWSZE

B -"Śnieg na całości" EWENTUALNIE

Nie występuje z: CD

C -"Śnieg z lewej" EWENTUALNIE

Nie występuje z: BD

D -"Śnieg z prawej" EWENTUALNIE

Nie występuje z: BC

E -"Wiatr z lewej" EWENTUALNIE

Nie występuje z: F

F -"Wiatr z prawej" EWENTUALNIE

Nie występuje z: E

--------------------------------------------------------------

KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:

--------------------------------------------------------------

Nr: Specyfikacja:

--------------------------------------------------------------

1 ZAWSZE : A

EWENTUALNIE: B/C/D/E/F

--------------------------------------------------------------

MOMENTY-OBWIEDNIE:

TNĄCE-OBWIEDNIE:

NORMALNE-OBWIEDNIE:

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu

Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"

--------------------------------------------------------------

Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:Kombinacja obciążeń:

--------------------------------------------------------------

1 0,932 0,503* 0,000 -37,078 AB

0,932 -0,039* -0,000 -10,614 AE

0,000 0,000 1,079* -37,368 AB

1,864 0,000 -1,079* -36,788 AB

1,864 -0,000 0,085 -10,480* AE

0,000 0,000 1,079 -37,368* AB

2 1,139 0,751* 0,000 -37,076 AB

1,139 -0,059* 0,000 -10,264 AE

0,000 0,000 1,318* -37,430 AB

2,278 0,000 -1,318* -36,722 AB

2,278 0,000 0,103 -10,100* AE

0,000 0,000 1,318 -37,430* AB

3 1,397 1,131* 0,000 -30,045 AB

1,397 -0,088* -0,000 -8,475 AE

0,000 0,000 1,619* -30,477 AB

2,794 0,000 -1,619* -29,613 AB

2,794 -0,000 0,126 -8,273* AE

0,000 0,000 1,619 -30,477* AB

4 1,397 1,131* 0,000 -30,045 AB

1,397 -0,088* -0,000 -8,475 AF

0,000 0,000 1,619* -29,613 AB

2,794 0,000 -1,619* -30,477 AB

0,000 0,000 -0,126 -8,273* AF

2,794 0,000 -1,619 -30,477* AB

5 1,139 0,751* 0,000 -37,076 AB

1,139 -0,059* 0,000 -10,264 AF

0,000 0,000 1,318* -36,722 AB

2,278 0,000 -1,318* -37,430 AB

0,000 0,000 -0,103 -10,100* AF

2,278 0,000 -1,318 -37,430* AB

6 0,932 0,503* -0,000 -37,078 AB

0,932 -0,039* 0,000 -10,614 AF

0,000 0,000 1,079* -36,788 AB

1,864 -0,000 -1,079* -37,368 AB

0,000 0,000 -0,085 -10,480* AF

1,864 -0,000 -1,079 -37,368* AB

7 0,900 0,170* 0,000 35,807 AB

0,000 0,000* 0,377 35,807 AB

0,000 0,000 0,377* 35,807 AB

0,000 0,000 0,377 35,807* AB

0,900 0,170 0,000 35,807* AB

0,000 0,000 0,377 9,773* AE

0,900 0,170 0,000 9,773* AE

8 1,100 0,253* 0,000 29,031 AB

0,000 0,000* 0,461 29,031 AB

0,000 0,000 0,461* 29,031 AB

0,000 0,000 0,461 29,031* AB

1,100 0,253 0,000 29,031* AB

0,000 0,000 0,461 8,462* AE

1,100 0,253 0,000 8,462* AE

9 1,350 0,382* 0,000 20,757 AB

0,000 0,000* 0,566 20,757 AB

0,000 0,000 0,566* 20,757 AB

0,000 0,000 0,566 20,757* AB

1,350 0,382 0,000 20,757* AB

0,000 0,000 0,566 6,866* AE

1,350 0,382 0,000 6,866* AE

10 1,350 0,382* 0,000 20,757 AB

0,000 0,000* 0,566 20,757 AB

0,000 0,000 0,566* 20,757 AB

0,000 0,000 0,566 20,757* AB

1,350 0,382 0,000 20,757* AB

0,000 0,000 0,566 6,866* AE

1,350 0,382 0,000 6,866* AE

11 1,100 0,253* 0,000 29,031 AB

0,000 0,000* 0,461 29,031 AB

0,000 0,000 0,461* 29,031 AB

0,000 0,000 0,461 29,031* AB

1,100 0,253 0,000 29,031* AB

0,000 0,000 0,461 9,090* AF

1,100 0,253 0,000 9,090* AF

12 0,900 0,170* 0,000 35,807 AB

0,000 0,000* 0,377 35,807 AB

0,000 0,000 0,377* 35,807 AB

0,000 0,000 0,377 35,807* AB

0,900 0,170 0,000 35,807* AB

0,000 0,000 0,377 10,402* AF

0,900 0,170 0,000 10,402* AF

13 0,000 0,000* 0,000 -2,474 AC

0,000 0,000* 0,000 -2,474 AC

0,000 0,000 0,000* -2,474 AC

0,000 0,000 0,000 0,197* AE

0,000 0,000 0,000 -2,474* AC

14 0,000 0,000* 0,000 7,544 AC

0,000 0,000* 0,000 7,544 AC

0,000 0,000 0,000* 7,544 AC

0,000 0,000 0,000 7,544* AC

0,000 0,000 0,000 1,460* AE

15 0,000 0,000* 0,000 -4,483 AC

0,000 0,000* 0,000 -4,483 AC

0,000 0,000 0,000* -4,483 AC

0,000 0,000 0,000 -0,035* AE

0,000 0,000 0,000 -4,483* AC

16 0,000 0,000* 0,000 9,951 AC

0,000 0,000* 0,000 9,951 AC

0,000 0,000 0,000* 9,951 AC

0,000 0,000 0,000 9,951* AC

0,000 0,000 0,000 1,917* AE

17 0,000 0,000* 0,000 1,131 AB

0,000 0,000* 0,000 1,131 AB

0,000 0,000 0,000* 1,131 AB

0,000 0,000 0,000 1,131* A

0,000 0,000 0,000 1,131* A

18 0,000 0,000* 0,000 9,951 AD

0,000 0,000* 0,000 9,951 AD

0,000 0,000 0,000* 9,951 AD

0,000 0,000 0,000 9,951* AD

0,000 0,000 0,000 1,917* AF

19 0,000 0,000* 0,000 -4,483 AD

0,000 0,000* 0,000 -4,483 AD

0,000 0,000 0,000* -4,483 AD

0,000 0,000 0,000 -0,035* AF

0,000 0,000 0,000 -4,483* AD

20 0,000 0,000* 0,000 7,544 AD

0,000 0,000* 0,000 7,544 AD

0,000 0,000 0,000* 7,544 AD

0,000 0,000 0,000 7,544* AD

0,000 0,000 0,000 1,460* AF

21 0,000 0,000* 0,000 -2,474 AD

0,000 0,000* 0,000 -2,474 AD

0,000 0,000 0,000* -2,474 AD

0,000 0,000 0,000 0,197* AF

0,000 0,000 0,000 -2,474* AD

--------------------------------------------------------------

• = Max/Min

REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu

Obciążenia char.: "Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń:

--------------------------------------------------------------

1 0,000* 11,122 11,122 AB

-0,000* 3,086 3,086 AF

-0,000* 6,660 6,660 A

0,000 11,122* 11,122 AB

-0,000 3,086* 3,086 AF

0,000 11,122 11,122* AB

7 0,629* 3,086 3,150 AE

-0,629* 4,171 4,218 AF

0,000 11,122* 11,122 AB

0,629 3,086* 3,150 AE

0,000 11,122 11,122* AB

--------------------------------------------------------------

* = Max/Min

2.3 Wymiarowanie prętów

2.3.1 Wymiarowanie pasa górnego

Przyjęto przekrój 2x25x200mm

2.3.1.1 SGN - pręt nr 3 o długości l_y=2,8m

Warunek nośności zachowany

Wyboczenia z płaszczyzny pasa górnego nie sprawdza się z uwagi na usztywnienie za pomocą deskowania.

2.3.1.2 SGN - pręt nr 2 o długości l_y=2,28m

Warunek nośności zachowany

Wyboczenia z płaszczyzny pasa górnego nie sprawdza się z uwagi na usztywnienie za pomocą deskowania.

2.3.2 Wymiarowanie pasa dolnego

Przyjęto przekrój jak dla pasa górnego 2x25x200mm

2.3.2.1 SGN - pręt nr 7 o długości l_d=1,8m

W związku, że belka zginana może ulec zwichrzeniu, wiec w obliczeniach należy uwzględnić współczynnik stateczności giętnej k_crit w takim razie wzór przyjmie następującą postać:

Warunek nośności zachowany

2.3.2.2 SGN - pręt nr 8 o długości l_d=2,2m

W związku, że belka zginana może ulec zwichrzeniu, wiec w obliczeniach należy uwzględnić współczynnik stateczności giętnej k_crit w takim razie wzór przyjmie następującą postać:

Warunek nośności zachowany

2.3.2.3 SGN - pręt nr 9 o długości l_d=2,7m

W związku, że belka zginana może ulec zwichrzeniu, wiec w obliczeniach należy uwzględnić współczynnik stateczności giętnej k_crit w takim razie wzór przyjmie następującą postać:

Warunek nośności zachowany

2.3.3 Wymiarowanie słupków

Przyjęto przekrój 28x125mm

2.3.3.1 SGN - słupek nr 15 o l_z=1,08m (słupek ściskany)

Warunek nośności zachowany

2.3.3.2 SGN - słupek nr 17 (słupek rozciągany)

Warunek nośności zachowany

2.3.4 Wymiarowanie krzyżulców

Przyjęto przekrój jak dla słupków 28x125mm

Warunek nośności zachowany

2.4 Projektowanie złączy

2.4.1 Węzeł nr 9

- Dobór gwoździ

Przyjęto gwoździe gładkie okrągłe 3,1x90mm firmy Promet

- Długość zakotwienia gwoździa w ostatnim elemencie

Łącznik uważa się za dwucięty.

- Minimalna grubość w mm elementów złączy powinna być nie mniejsza niż:

Warunek zachowany

- Obliczenie nośności gwoździ na 1 cięcie

- Minimalna nośność gwoździa na 1 cięcie

- Potrzebna liczba gwoździ w złączu:

- Minimalne rozstawy gwoździ oraz odległości od krawędzi elementów łączonych

- słupek

- krzyżulec

- słupek

- krzyżulec

2.4.2 Węzeł nr 3

- Dobór gwoździ

Przyjęto jak przy węźle nr1 zgodnie z poz. 2.4.1 gwoździe gładkie okrągłe 3,1x90mm firmy Promet

- Długość zakotwienia gwoździa w ostatnim elemencie

wg poz. 2.4.1

Łącznik uważa się za dwucięty.

- Obliczenie nośności gwoździ na 1 cięcie

- Minimalna nośność gwoździa na 1 cięcie

- Potrzebna liczba gwoździ w złączu:

- połączenie z krzyżulcem

ilość sztuk gwoździ łączących słupek z pasem dolnym przyjęto wg poz. 2.4.1 w ilości n=9szt.

- Minimalne rozstawy gwoździ oraz odległości od krawędzi elementów łączonych

- słupek

- krzyżulec

- słupek

- krzyżulec

Z uwagi na brak możliwości rozmieszczenia gwoździ w węźle przy przyjęciu punktu przecięcia się osi prętów w środku pasa dolnego, założono przesunięcie tego punktu do dolnej krawędzi pasa. W tym przypadku należy uwzględnić, przy sprawdzaniu naprężeń w pasie dolnym, działanie momentu zginającego, którego wartość w węźle wynosi:

Węzeł 2 (6)

Węzeł 3 (5)

natomiast momenty przęsłowe zmienią wartość na następujące:

Przęsło 1-2

Przęsło 2-3

Przęsło 3-4

2.4.3 SGN - ponowne przeliczenie pręta nr 7 o długości l_d=1,8m ze względu na wzrost

momentu przęsłowego.

W związku, że belka zginana może ulec zwichrzeniu, wiec w obliczeniach należy uwzględnić współczynnik stateczności giętnej k_crit w takim razie wzór przyjmie następującą postać:

Warunek nośności zachowany

Ze względu na duży zapas nośności przekroju i na niewielkie zmiany momentów dalsze ponowne obliczanie nośności pominięto.

2.5 Połączenie pasów za pomocą złączy na gwoździe.

2.5.1 Połączenie pasa górnego w środku przęsła 8-9; pręt 2 (przęsło 11-12; pręt 5)

Zaprojektowano połączenie pasa górnego w odległości 3,0m od podpory A

Przyjęto wstępnie 49 gwoździ

- Minimalne rozstawy gwoździ oraz odległości od krawędzi elementów łączonych

- Wyznaczenie wypadkowej siły w najbardziej wytężonym gwoździu

Warunek nośności zachowany

2.5.2 Połączenie pasa dolnego w środku przęsła 3-4; pręt 9 (przęsło 4-5; pręt 10)

Zaprojektowano połączenie pasa górnego w odległości 5,35m od podpory A

Przyjęto wstępnie 36 gwoździ

- Minimalne rozstawy gwoździ oraz odległości od krawędzi elementów łączonych

- Wyznaczenie wypadkowej siły w najbardziej wytężonym gwoździu

Warunek nośności zachowany

2.6 Oparcie kratownicy

Przyjęto długość oparcia dźwigara l₀=0,10m

2.7 Ugięcie dźwigara

- stałe

- zmienne

Warunek zachowany

Zaprojektował:

Grzegorz Bernatowski

UNIWERSYTET WARMIŃSKO MAZURSKI W OLSZTYNIE

KATEDRA KONSTRUKCJI DREWNIANYCH

BUDOWNICTWO LĄDOWE

PROJEKT DREWNIANEGO DŹWIGARA DACHOWEGO

WYKONAŁ:

Grzegorz Bernatowski

Gr. III rok IV

2.5 Połączenie pasów za pomocą złączy klejonych klinowych.

2.5.1 Połączenie pasa górnego w środku przęsła 8-9; pręt 2 (przęsło 11-12; pręt 5)

dla złącza

Fragment połączenia pasa

Warunek nośności zachowany

2.5.2 Połączenie pasa dolnego w środku przęsła przęsło 5-6; pręt 11

Warunek nośności zachowany

Obliczenie nośność połączenia w przęśle 3-4 ( pręt 9 ) pominięto ze względu na mały moment przęsłowy
i duży zapas nośności.

---