p
Stan graniczny nośności wystąpi , gdy jest osiągnięty przynajmniej jeden z warunków:
d
- εs = -0,01
z
- εc = 0,01 w odległości 3/7 h od krawędzi ściskanej
z
- εc =0,0035
d
- εc =0,002 w odległości 3/7h od krawędzi ściskanej
p
Wskaż znane ci teorie wymiarowania konstrukcji żelbetowych:
z
- odkształceń liniowych
d
- naprężeń liniowych
d
- odkształceń plastycznych
d
- stanów granicznych
p
Przekrój zginany wymiarujemy jako pozornie teowy gdy:
z
- strefa rozciągana leży w półce
d
- strefa ściskana leży w półce
z
- Istnieje zbrojenie zapewniające współpracę płyty z żebrem
z
- xeff > hf
d
- xeff <= hf
p
Przekrój zginany wymiarujemy jak pojedynczo zbrojony gdy :
d
- ξeff <= ξeff,lim
d
- ξeff = ξeff,lim
z
- ξeff >= ξeff,lim
p
Przekrój wymiarujemy jako teowy :
d
- xeff <= xeff,lim
d
- strefa ściskana leży w półce i środniku
d
- strefa ściskana leży w półce
z
- xeff >= xeff,lim
z
- istnieje zbrojenie zapewniające współpracę płyty z żebrem
p
Jeżeli Vsd <= VRd1 to należy :
z
- sprawdzić szerokość rozwarcia rys ukośnych
z
- zmienić przekrój
d
- zastosować zbrojenie konstrukcyjne strefy przypodporowej
d
- nie pojawiają się rysy ukośne
p
Przekrój mimośrodowo ściskany ξeff > ξeff,lim wymiarujemy jako:
d
- Ściskany z małym mimośrodem
z
- ściskany z dużym mimośrodem
p
Obliczenie zbrojenia poprzecznego i sprawdzenie szerokości rys ukośnych na odcinkach II rodzaju :
d
- jest obligatoryjne
z
- nie jest potrzebne
p
jeżeli Vsd <= VRd2 :
d
- mamy odcinek I rodzaju
d
- mamy odcinek II rodzaju
z
- należy zwiększyć przekrój
p
W zginanych elementach sprężonych w sytuacji początkowej stan graniczny nośności nie wystąpi gdy :
d
- σc <= 0,6 fcd
z
- σc <= fcd
z
- σct > fctm
p
Siła sprężająca w strunobetonie przenoszona jest na beton przez:
z
- docisk zakotwień
z
- tarcie cięgien w zakotwieniach
d
- przyczepność między cięgnem a betonem
p
Jeżeli przy sprawdzeniu stanu granicznego nośności zginanych przekrojów sprężonych ξeff >ξeff,lim to oznacza
d
- przekrój wymiarujemy jak podwójnie zbrojony
d
- należy zwiększyć przekrój elementu
z
- siła w rozciąganym zbrojeniu sprężającym jest zbyt duża
z
- należy zwiększyć przekrój zbrojenia sprężającego
p
Jeżeli w konstrukcjach sprężonych Msd <= Mcr to :
z
- możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostopadł
d
- sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostop. Jest obligatoryjne
z
- w betonie nie powstanie rysa
p
Jeżeli w konstrukcjach sprężonych σt,max <= fctm to:
z
- możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys ukośnych
z
- musimy sprawdzać szerokości rys ukośnych
z
- możemy nie spr szerokości rozwarcia rys prostop.
p
Straty siły sprężającej od odkształceń sprężystych betonu to:
d
- straty doraźne
z
- straty reologiczne
z
- straty opóźnione
p
Słupy możemy liczyć jako uzwojone gdy :
z
- lo/dc <= 10
d
- Sn<= 0,2dcor
d
- Sn <= 80mm
p
Zbrojenie główne płyty winno być doprowadzone do podpory bez odgięć :
d
- nie mniej niż 1/3 prętów
z
- nie mniej niż ½ wszystkich prętów w przęśle
z
- nie mniej niż 2 pręty
p
Płyty liczymy jako 2-kier zginane gdy:
z
0,5 >= lx/ly >= 2,0
d
0,5 <= lx/ly <= 2,0
z
lx< 0,5
z
grubość płyty Hr < l/50
p
Naroża płyty krzyżowo zbrojonej przegubowo opartej na obwodzie zbroimy dołem:
z
- nie potrzeba zbrojenia
z
- siatką z prętów o powierzchni ½ As,max
d
- prętami prostop do dwusiecznej kąta o powierzchni As,max
p
Zbrojenie główne belek winno być doprowadzone do podpory bez odgięć:
z
- nie mniej niż 3 pręty na 1m
d
- nie mniej niż 1/3 prętów potrzebnych w przęśle
d
- nie mniej niż 2 pręty
z
- wszystkie pręty potrzebne w przęśle
p
Max rozstaw strzemion w kierunku podłużnym belki winien wynosić :
z
- smax = 0,8d <= 300mm
z
smax = 0,6d <= 300mm
z
smax = 0,3d <= 200mm
p
Zbrojenie podłużne słupów powinny stanowić :
z
- nie mniej niż 4 pręty φ20 mm
d
- nie mniej niż w każdym narożu przekroju słupa 1 pręt
z
- Tyle prętów by ich rozstaw smax <= 400mm
z
- Tyle prętów by ρ <= 6%Ac
p
Stopy fundamentowe projektujemy :
d
- na zginanie w podeszwie stopy
d
- na przebicie
z
- na mimośrodowe ściskanie
p
Ściany oporowe projektujemy z uwagi na spełnienie warunków :
z
- stateczności podłoża gruntowego
d
- warunku nośności podłoża gruntowego
d
- warunku stateczności ściany
z
- warunku nośności ściany jako konstrukcji
p
Jeżeli żebra ścian oporowych płytowo żebrowych są sztywne to płyty pionową i poziomą ściany liczymy:
d
- jako zestaw płyt 1-przęsłowych zamocowanych na podporach
z
- jako płyty dwukierunkowo zginane
z
- jako płyty ciągłe
p
w płycie o stosunku boków lx/ly <= 2 przy czym lx>ly zbrojenie główne będzie biegło:
d
- równolegle do boku lx
d
- równolegle do boku ly
z
- zarówno w kierunku boku lx jak i ly zbrojenie będzie takie samo
p
Obliczenie sił wewn od obc poziomych w szkieletach żelbetowych metodą przybliżoną dokonuje się przy założeniu :
z
- momenty zginające są max w połowie wysokości słupów
z
- momenty zginające zerują się w połowie wys słupów
z
- w miejscu zerowania momentów w słupie siły poprzeczne są min
d
- siła poprzeczna działająca na słupy danej kondygnacji jest sumą wszystkich sił poziomych powyżej tej kondygnacji
d
- w miejscu zerowania momentów w słupach siły poprzeczne są max
d
- siła poprzeczna działająca w tej kond oddziałuje na poszczególne słupy proporcjonalnie do ich sztywności
d
- siła poprzeczna działająca w danej kond oddziałuje na poszczególne słupy proporcjonalnie do wielkości ich przekroju
p
Przekrój słupów w miejscu przegubów żelbetowych projektuje się :
z
- zakładając przegub stalowy
z
- zmniejszając wys przekroju słupów od 1/3 ÷1/4 wys słupów poza przegubem
z
- powiększając zbroj poprzeczne i podłużne słupów
p
Sztywność podłużną hal parterowych zapewniają :
d
- monolityczne stropy
d
- monolityczne tarcze stropodachów
d
- rygle nad i podokienne , belki gzymsowe i podwalinowe
z
- ściany szczytowe murowane powiązane ze słupami
d
- ściany podłużne murowane powiązane ze słupami
p
założenia obliczeniowe przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności
d
- przekroje płaskie pozostają płaskie po odkształceniu
d
- wytrzymałość betonu na rozciąganie jest pomijalna
z
- wytrzymałość betonu na ściskanie jest pomijalna
z
- naprężenia w betonie rozciąganym ustala się wg zależności σ-ε
d
- naprężenia w betonie ściskanym ustala się wg zależności σ-ε
d
- naprężenia w stali ustala się wg zależności σ-ε
p
Przekrój zginany wymiarujemy jak podwójnie zbrojony gdy:
z
ξeff <= ξeff,lim
z
ξeff = ξeff,lim
d
- ξeff > ξeff,Lim
p
Sprawdzenie stanu granicznego nośności na odcinkach I rodz polega na wykazaniu że siła poprzeczna:
d
- Vsd <= VRd1
z
- Vsd >= VRd1
z
- Vsd <= VRd3
d
- Vsd <= VRd2
p
Przekrój mimośrodowo ściskany dla którego ξeff <= ξeff,lim wymiarujemy jako:
z
- ściskany z małym mimośrodem
d
- ściskany z dużym mimośrodem
p
Obliczenie zbrojenia poprzecznego i spr szerokości rys ukośnych na odcinkach I rodzaju :
z
- jest obligatoryjne
d
- nie jest potrzebne
z
- zależy od ξeff,lim
z
- zależy od kształtu przekroju
p
Sprawdzenie stanu granicznego nośności na odcinkach II rodz polega na wykazaniu że siła poprzeczna:
d
- Vsd <= VRd3
z
- Vsd >= VRd3
d
- Vsd <= VRd2
z
- Vsd >= VRd1
p
W pracy konstrukcji sprężonych można wyróżnić następujące stany:
d
- stan początkowy
z
- stan użytkowy
z
- stan beużytkowy
d
- stan eksploatacyjny
p
Straty siły sprężającej w struno i kablobetonie :
z
- są identyczne
z
- różnią się w zakresie strat doraźnych i opóźnionych
d
- różnią się w zakresie strat doraźnych
z
- różnią się w zakresie strat opóźnionych
p
Jeżeli przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności zginanych przekrojów sprężonych ξeff > ξeff,lim to oznacza:
z
- przekrój wymiarujemy jak ściskany z dużym mimośrodem
d
- należy zwiększyć przekrój elementu
z
- siła w rozciąganym zbrojeniu sprężającym jest zbyt duża
z
- należy zwiększyć przekrój zbrojenia sprężającego
p
W konstrukcjach sprężonych nie możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostop gdy:
z
- ξeff > ξeff,lim
d
Msd >= Mcr
z
Msd <= Mcr
z
Vsd <= VRd1
p
W konstrukcjach sprężonych możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys ukośnych gdy:
z
- σt,max <= fctm
z
- τxy <= fctm
p
Straty siły sprężającej dzielimy na:
d
- doraźne i opóźnione
z
- natychmiastowe i reologiczne
z
- początkowe i opóźnione
p
Wpływ uzwojenia na nośność słupów może być uwzględniany w obliczeniach gdy:
z
- lo/dc <= 10
d
- Sn <= 0,2dcore ; Sn <= 80 mm
z
- zamiast strzemion zastosowane zostanie uzwojenie
p
Głębokość oparcia płyt na podporze “an” winna:
d
- zapewniać prawidłowe zakotwienie zbrojenia
z
- an <= 80mm przy oparciu na murze lub ścianie z betonu lekkiego lub zwykłego klasy B15
d
- an >= 80mm przy oparciu na murze lub ścianie z betonu lekkiego lub zwykłego klasy B15
z
- an >= 40mm przy oparciu na ścianie z betonu zwykłego klasy > B15
p
Naroża płyty krzyżowo zbrojonej przegubowo opartej na obwodzie zbroimy górą :
z
- nie potrzeba zbrojenia górnego
d
- siatką z prętów o powierzchni ½ As,max
z
- prętami prostop do dwusiecznej kąta o powierzchni As,max
p
Max rozstaw strzemion w kierunku podłużnym belki winien wynosić :
z
- smax = 0,8d <= 600mm
d
- smax = 0,75d <= 400mm
p
Przy projektowaniu słupów zaleca się aby ich smukłość spełniała warunek:
d
- lo/i <= 104
z
- lo/b <= 10
z
- lo/b <= 30
p
Zbrojenie stóp fundamentowych na zginanie w podeszwie stopy projektujemy na obciążenie :
z
- ciężarem własnym stopy i ciężarem gruntu
z
- jedynie obciążenie przekazywane przez słup
d
- ciężarem własnym stopy, ciężarem gruntu i obciążeniem przekazywanym przez słup
p
Wysokość przekroju wspornika krótkiego w osi przyłożenia obciążenia winna być :
z
- mniejsza niż wysokość przekroju słupa
d
- większa niż połowa wysokości przekroju przysłupowego
p
Jeżeli żebra ścian oporowych płytowo żebrowych są mało sztywne to płyty pionową i poziomą ściany liczymy :
z
- jako zestaw płyt 1przęsłowych zamocowanych na podporach
d
- jako płyt 2 kierunkowo zginane
z
- jako płyty ciągłe
p
W płycie o stosunku boków lx/ly > 2 przy czym lx>ly zbrojenie główne będzie biegło równolegle do boku :
z
- lx
d
- ly
z
- zarówno w kierunku lx jak i ly zbrojenie będzie takie samo
p
Wg PN wysokość użyteczna d zginanego przekroju żelbetowego określana jest jako :
d
- rzut odcinka łączącego punkt najbardziej ściskany przekroju z najbardziej rozciąganym prętem zbrojenia
z
- rzut odcinka łączącego punkt najbardziej ściskany lub najmniej rozciągany z najbardziej rozciąganym lub najmniej ściskanym prętem zbrojenia
z
- rzut na kierunek prostop do osi obojętnej odcinka łączącego najbardziej ściskany lub najmniej rozciągany punkt przekroju z punktem najbardziej lub najmniej ściskanym
p
Metodę uproszczoną obliczenia nośności przekrojów żelbetowych można stosować dla elementów wykonanych z betonu klasy nie wyższej niż :
z
- B45
z
- B55
z
- B50
d
- B60
p
Graniczną wartość względnej wysokości strefy ściskanej w metodzie uproszczonej wyznaczania nośności zginanych przekrojów żelbetowych oblicza się przy następujących założeniach:
d
ξeff < ξeff,lim
z
ξeff > ξeff,lim
d
ξeff <= ξeff,lim
d
εcu = 0,0035
d
εc = 0,0020 we włóknie betonu odległym o 3/7 h do krawędzi bardziej ściskanej
z
- εyd = fyd/Es
d
- d - wysokość użyteczna przekroju zginanego przyjmowana jest jako odległość środka ciężkości zbrojenia rozc od ściskanej krawędzi przekroju
z
- d - wys użyteczna przekroju zginanego przyjmowana jako odległość łącząca punkt najbardziej ściskany przekroju z punktem najbardziej rozciąganego pręta zbrojenia
z
- d>=0,85h
p
Wymienić podstawowe założenia przy obliczaniu elementów żelbetowych na ścinanie :
z
- Element żelbetowy składa się ze strefy ściskanej, rozciąganej i strefy ścinania położonej pomiędzy wypadkowymi sił Fc i Fs w Stefach ściskania i rozciągania
d
- Strefa ścinania składa się ze ściskanych betonowych krzyżulców i z rozciąganego zbrojenia poprzecznego rozmieszczonego w płaszczyznach o rozstawie s nachylonego pod kątem α do tej osi
d
- Kąt α zbrojenia poprzecznego uwzględnionego w obliczeniach nie może być mniejszy niż 45˚ a kąt θ można dobierać dowolnie z przedziału określonego nierównością 1,0 <= cot θ <= 2,0
d
- W elementach zginanych i rozciąganych ramię sił wewn z=0,9d
z
- naprężenia σc w ściskanych krzyżulcach betonowych powinny przekraczać vfCd
z
- naprężenia w zbrojeniu poprzecznym może przekraczać obliczeniową granicę plastyczności fywd
Sprawdzenie stanu granicznego nośności przekroju ścinanego na odcinkach pierwszego rodzaju polega na wykazaniu że:
d
- Vsd <= VRd1
d
- Vsd <= VRd2
z
- Vsd < VRd1
z
- Obliczanie zbrojenia poprzecznego i szerokości rys nie jest wymagane
z
- zależy od kształtu przekroju
p
Sprawdzenie stanu granicznego nośności przekroju ścinanego na odcinkach II rodzaju polega na wykazaniu że :
z
- Vsd <= min(VRd3,VRd2)
z
- Vsd < min(VRd3 ,VRd2)
z
- Vsd < max(VRd3,VRd2)
s
- Vsd <= VRd3
p
Spr stanu granicznego zarysowania polega na wykazaniu, że występujące w konstrukcji sily wewn nie powodują rozwarcia rys prostop do osi elementu i rys ukośnych większych od szerokości uznanych za graniczne wyzn dla obciążeń:
z
- od kombinacji podstawowej
z
- od kombinacji wyjątkowej
d- od kombinacji obciążeń długotrwałych
p
W stanach granicznych użytkowania zg z PN rozróżnia się następujące kombinacje obciążeń :
d
- kombinację podstawową
z
- Kombinację obciążeń wyjątkowych
z
- wszystkie obc stałe 1 najbardziej niekorzystnego obc zmiennego oraz 1 obc wyjątkowego
d
- kombinację obc długotrwałych
p
W elementach zginanych bez udziału siły podłużnej min pole przekroju zbrojenia rozc As:
z
- As >= 0,6bd/fyk
z
- As >= 0,8bd/fyd
z
- As >= 0,0015bd
z
- As >= 0,003Ac
p
Przy obl żelbetowych przekrojów mimośrodowo ściskanych przypadek dużego mimośrodu występuje gdy:
d
xeff/d < ξeff,lim
d
xeff/d <= ξeff,lim
z
xeff/d >= ξeff,lim
z
xeff/d > ξeff,lim
p
Odległości poziome i pionowe s1 mierzone w świetle między poszczególnymi prętami lub warstwami prętów powinny wynosić :
d
- s1 >= φ
z
- s1 >= 25mm
d
- s1 >= 20mm
z
- s1 > dg +15mm
d
- s1 >= dg +5mm
p
W płytach 1kierunkowo zbrojonych przy grubości całkowitej h=150mm rozstaw prętów nie powinien przekraczać :
z
- s1 >= 250mm
d
- s1 <= 250mm
z
- s1 <= 1,3h
d
- s1 <= 1,2h
p
Min grubość otulenia na etapie projektowania wynikające z klasy środowiska dla elementów betonowanych na miejscu wybudowania należy zwiększyć o :
z
- Δh = 15mm
z
- Δh = 10mm
d
- Δh = 5+10mm przyjęcie wartości zależy od poziomu wykonawstwa i kontroli jakości na budowie
d
- Δh - zależy od poziomu wykonawstwa i kontroli jakości na budowie
p
Zbrojenie górne połączenia płyty z podciągiem w płytach 1kierunkowo zbrojonych powinno spełniać nast. warunki
z
- Asg >= ¼ As1(zbrojenia gł płyty)
d
- Asg >= 1/3 As1(zbrojenia gł płyty)
d
- Asg >= 40 kN/m długości podciągu
d
- w obszarze Ls zbrojenie gł płyty As1 można zredukować do połowy
p
Strzemiona podwójne w słupach należy stosować gdy :
z
- ρ >= 3%
z
- ρ >= 6%
d
- wymiary boków słupa <= 450mm i liczba prętów z każdej strony n > 4
z
- wymiary boków słupa <= 450m i liczba prętów z każdej strony n <= 4
p
Zbrojenie główne płyty winno być doprowadzone do podpory bez odgięć w liczbie:
d
- nie mniej niż 1/3 liczby prętów potrzebnych w przęśle
z
- nie mniej niż ¼ liczby prętów potrzebnych w przęśle
d
- nie mniej niż 3 pręty na 1m szerokości płyty
z
- w takiej liczbie aby ich rozstaw nie przekraczał 250mm
p
Płyty liczymy jako 2kierunkowo zbrojone gdy:
d
- 0,50 < lx/ly < 2,00
z
- obciążenie równomierne płyty > 7,50 kN/m2
z
- grubość płyty wynosi h < 150mm
p
Zbrojenie główne belek winno być doprowadzone do podpory bez odgięć
z
- wszystkie pręty potrzebne w przęśle
d
- nie mniej niż 1/3 liczba prętów potrzebnych w przęśle
d
- nie mniej niż 2 pręty
p
Jeżeli żebra ścian oporowych płytowo żebrowych są sztywne to płyty pionową i poziomą ściany możemy liczyć (stosunek rozstawu żeber do wysokości i szerokości podstawy płyty < 2,0) :
z
- jako zestaw płyt 1przęsłowych zamocowanych na podporach
d
- jako płyty 1polowe 2kierunkowo zginane zamocowane na podporach
z
- jako płyty ciągłe 2kierunkowo zginane
p
Przekrój zginany wymiarujemy jako rzeczywiście teowy gdy:
z
- strefa rozc leży tylko w półce
z
- strefa ścisk leży tylko w półce
z
- istnieje zbrojenie zapewniające współpracę płyty z żebrem
z
- przekrój leży w strefie przypodporowej
z
- xeff <= hr
z
- xeff >= hr
d
- xeff > hr
p
Przekrój zginany wymiarujemy jako podwójni zbrojony gdy:
z
lx/ly >2
z
ξeff <= ξeff,lim
d
ξeff > ξeff,lim
z
ξeff = ξeff,lim
p
Obliczenie zbrojenia poprzecznego i spr szerokości rys ukośnych I rodzaju :
z
- jest obligatoryjne
d
- nie jest potrzebne
z
- zależy od kształtu przekroju
z
- zależy od wielkości Vsd
p
W pracy konstrukcji sprężonych można wyróżnić następujące stadia pracy:
d
- stan początkowy
z
- stan użytkowy
z
- stan bezużykowy
z
- stan użytkowalności
p
Beton sprężony to :
z
- beton w którym wprowadzono wstępny stan ucisku
d
- beton zbrojony zbrojeniem o wysokiej wytrzymałości
d
- beton zbrojony zbrojeniem włóknem węglowym
d
- beton zbrojony o wysokiej wytrzymałości
p
Jeżeli przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności zginanych przekrojów sprężonych ξeff > ξeff,lim to oznacza:
d
- przekrój wymiarujemy jak podwójnie zbrojny
z
- siła w rozc zbrojeniu sprężającym jest zbyt duża
z
- należy zwiększyć przekrój elementu
z
- należy zwiększyć przekrój zbrojenia sprężającego
p
W konstr sprężonych możemy nie sprawdzać szerokości rozwarcia rys prostop gdy :
z
- ξeff > ξeff,lim
z
- Msd >= Mcr
z
- Msd <= Mcr
z
- Vsd <= VRd1
p
W konstr sprężonych możemy nie spr szerokości rozwarcia rys ukośnych gdy:
z
- Msd <= Mcr
z
- σt,max <= fctm
z
- txy <= fctm
z
- Vsd <= VRd3
p
Straty siły sprężającej dzielimy na :
d
- doraźne i opóźnione
z
- natychmiastowe i reologiczne
z
- początkowe i reologiczne
z
- stałe i zmienne
p
Słupy możemy liczyć jako uzwojone gdy
z
- ee = 0
z
- ee > 0
z
- lo/dc <= 10
d
- Sn <= 0,2dcor ; Sn <= 80mm
z
- zamiast strzemion zastosowane zostanie uzwojenie
p
Strzemiona podwójne w słupach zwykłych należy stosować gdy :
z
- obligatoryjnie gdy ρ > 6%
z
- obligatoryjnie gdy ρ > 3%
d
- wymiary boku słupa b>450mm lub liczba prętów na tym boku >= 4
p
Średnica strzemion w słupach zwykłych winna być:
z
- nie mniejsza niż 0,3% Acc
z
- nie mniejsza niż 0,3 średnicy zbrojenia podłużnego
d
- nie mniejsza niż 4,5mm
p
Zbrojenie główne płyty winno być doprowadzone do podpory bez odgięć :
d
- nie mniej niż 1/3 prętów
z
- nie mniej niż ½ zbrojenia głównego
p
Płyty liczymy jako 2kierunkowo zbrojone gdy:
d
- 0,5 < lx/ly < 2,0
z
- obciążenie q>7,5 kN/m2
z
- grubość płyty hf < l/50
p
Naroża płyty krzyżowo zbrojonej przegubowo partej na obwodzie zbroimy górą:
z
- nie potrzeba zbrojenia górnego
d
- siatką z prętów o powierzchni ½ As,max
z
- prętami prostop do dwusiecznej kąta o powierzchni As,max
p
Zbrojenie główne słupów uzwojonych winno stanowić :
d
- co najmniej 6 prętów
z
- nie mniej niż 1/3 prętów potrzebnych w węźle
z
- nie mniej niż 4% powierzchni przekroju betonowego
p
Max rozstaw strzemion w kierunku podłużnym belki winien wynosić :
z
- jeżeli Vsd <= 1/5 VRd2 smax =0,8d <= 300mm
z
- jeżeli 1/5VRd2 < Vsd <= 2/3 VRd2 Smax = 0,6d <= 300mm
z
- jeżeli Vsd > 2/3 VRd2 Smax=0,3d <= 200mm
z
- jeżeli Vsd > Vrd2 Smax=0,3d <= 200mm
p
Zbrojenie podłużne słupów winny stanowić :
z
- nie mniej niż 4 pręty φ22m
d
- nie mniej niż w każdy narożu słupa 1 pręt
z
- tyle prętów by ich rozstaw Smax<= 400mm
z
- tyle prętów by ρ<= 6%Ac
p
Zbrojenie stóp fundamentowych na zginanie projektujemy na obciążenie
z
- ciężarem własnym stopy i ciężarem gruntu
z
- jedynie obciążeniem przekazywanym przez słup
d
- ciężarem własnym stopy , ciężarem gruntu i obciążeniem przekazywanym przez słup
p
Ściany oporowe projektujemy z uwagi na spełnienie :
d
- warunku nośności podłoża gruntowego
d
- warunku stateczności ściany
z
- warunku nośności ściany jako konstrukcji
p
W płycie o stosunku boków lx/ly = 2, przy czym lx>ly zbrojenie większe będzie biegło równolegle do boku :
d
- lx
d
- ly
z
- zarówno w kierunku boku lx jak i ly zbrojenie będzie takie samo