schemat do obliczenia ścianki szczelnej
1. Obliczanie głębokości wbicia ścianki szczelnej
1.1 Współczynniki do obliczenia parcia i odporu poszczególnych warstw gruntu
Rzędna |
γ |
Φ |
c |
Ka |
Kp |
2c*Ka0,5 |
2c*Kp0,5 |
m |
kN⋅m-3 |
° |
kPa |
- |
- |
kPa |
|
0,0-3,5 |
17,17 |
30 |
0 |
0,333 |
3,000 |
0 |
0 |
3,5-7,0 |
19,62 |
22 |
39 |
0,460 |
2,198 |
29,84 |
65,23 |
7,0-∝ |
19,62 |
33 |
0 |
0,295 |
3,392 |
0 |
0 |
1.2. Parcie gruntu z uwzględnieniem obciążenia naziomu qn = 12,00 kPa
Rzędna |
γ |
Φu |
Ka |
z |
zastępcze obciążenie naziomu qz=qn+Σγi⋅hi |
2c*Ka0,5 |
(qz+γi⋅z)⋅Ka |
ea(z) |
m |
kN⋅m-3 |
° |
- |
m |
kPa |
|||
0,00 |
17,17 |
30 |
0,333 |
0 |
12,00 |
0 |
4,00 |
4,00 |
-3,50 |
17,17 |
30 |
0,333 |
3,5 |
12,00 |
0 |
24,03 |
24,03 |
-3,50 |
19,62 |
22 |
0,460 |
0 |
72,10 |
29,84 |
33,17 |
3,33 |
-6,00 |
19,62 |
22 |
0,460 |
2,5 |
72,10 |
29,84 |
55,73 |
25,89 |
-6,00 |
19,62 |
33 |
0,295 |
0 |
121,12 |
0 |
35,74 |
35,74 |
-7,00 |
19,62 |
33 |
0,295 |
1,0 |
121,15 |
0 |
41,53 |
41,53 |
-7,00 |
9,81 |
33 |
0,295 |
0 |
140,77 |
0 |
41,53 |
41,52 |
-13,25 |
9,81 |
33 |
0,295 |
6,25 |
140,77 |
0 |
59,61 |
59,61 |
1.3. Odpór gruntu od rzędnej -7,00 m
Rzędna |
γ |
Φu |
Kp |
Kp⋅γ |
z |
Kp⋅γ⋅z |
2c*Kp0,5 |
ep(z) |
m |
kN⋅m-3 |
° |
- |
kN⋅m-3 |
m |
kPa |
||
-7,00 |
19,62 |
33 |
3,392 |
66,55 |
0 |
0 |
4,00 |
4,00 |
-9,50 |
19,62 |
33 |
3,392 |
66,55 |
2,5 |
166,38 |
24,03 |
24,03 |
-9,50 |
9,81 |
33 |
3,392 |
33,28 |
0 |
0 |
33,17 |
3,33 |
-13,25 |
9,81 |
33 |
3,392 |
33,28 |
3,75 |
29,84 |
55,73 |
25,89 |
1.4. Wypadkowa parcia i odporu z uwzględnieniem hydrostatycznego parcia wody
e(z) = ep(z) - ea(z)
Numer paska |
hi paska |
ei |
ei+1 |
ei + ei+1 |
0,5⋅hi⋅(ei + ei+1) |
|
|
|
|
|
|
parcie |
odpór |
i |
m |
kPa |
kN-1 |
|||
1 |
1,0 |
4,00 |
9,72 |
13,72 |
6,86 |
- |
2 |
1,0 |
9,72 |
15,45 |
25,17 |
12,59 |
- |
3 |
1,0 |
15,45 |
21,17 |
36,62 |
18,31 |
- |
4 |
0,5 |
21,17 |
24,03 |
45,20 |
11,30 |
- |
5 |
1,0 |
3,33 |
12,35 |
15,68 |
7,84 |
- |
6 |
1,0 |
12,35 |
21,38 |
33,73 |
16,87 |
- |
7 |
0,5 |
21,38 |
25,89 |
57,12 |
14,28 |
- |
8 |
1,0 |
35,74 |
41,53 |
77,27 |
38,64 |
- |
9 |
0,77 |
41,53 |
0 |
41,53 |
15,99 |
- |
10 |
0,73 |
0 |
39,24 |
39,24 |
- |
14,32 |
11 |
1,0 |
39,24 |
93,09 |
132,33 |
- |
66,17 |
12 |
0,75 |
93,09 |
115,88 |
208,97 |
- |
78,36 |
13 |
0,75 |
115,88 |
138,67 |
254,55 |
- |
95,46 |
14 |
0,75 |
138,67 |
161,46 |
300,13 |
- |
112,55 |
15 |
0,75 |
161,46 |
184,25 |
345,71 |
- |
129,64 |
16 |
0,75 |
184,25 |
207,04 |
391,29 |
- |
146,73 |
1.5. Obliczenie sił fikcyjnych do wyznaczenia wykresu ugięć
Numer pola |
hi |
mi |
mi+1 |
mi + mi+1 |
0,5⋅hi⋅(mi + mi+1) |
|
|
|
|
|
|
+ |
- |
i |
m |
m2 |
||||
1 |
0,75 |
0,04 |
0,33 |
0,37 |
0,14 |
- |
2 |
0,75 |
0,33 |
0,53 |
0,86 |
0,32 |
- |
3 |
1,00 |
0,53 |
0,73 |
1,26 |
0,63 |
- |
4 |
0,75 |
0,73 |
0,74 |
1,47 |
0,55 |
- |
5 |
0,75 |
0,74 |
0,66 |
1,40 |
0,53 |
- |
6 |
0,89 |
0,66 |
0,21 |
0,87 |
0,39 |
- |
7 |
0,31 |
0,21 |
0 |
0,21 |
0,03 |
- |
8 |
0,44 |
0 |
0,29 |
0,29 |
- |
0,06 |
9 |
0,86 |
0,29 |
0,74 |
1,03 |
- |
0,44 |
10 |
0,88 |
0,74 |
0,62 |
1,36 |
- |
0,60 |
11 |
0,67 |
0,62 |
0 |
0,62 |
- |
0,21 |
1.6. Wyznaczenie głębokości wbicia ścianki szczelnej w grunt
przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie
Z dołączonego rysunku odczytano:
u = 0,77 m
x = 1,73 m
t = u + 1,2⋅x = 0,77 + 1,2⋅1,73 = 2,86 m
Przyjęto głębokość wbicia ścianki t = 2,9 m
przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie
Z dołączonego rysunku odczytano:
u = 0,77 m
x = 3,23 m
t = u + 1,2⋅x = 0,77 + 1,2⋅3,23 = 4,65 m
Przyjęto głębokość wbicia ścianki t = 4,7 m
2. Przyjęcie przekroju ścianki (profil typu Larsena ze stali St3S)
przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie
Mmax = mmax⋅H
Mmax = 100⋅1,14 = 114,0 kNm
potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1 mb
Wx = Mmax/kd
Wx = 114,0/150⋅103 = 0,00076 m3 = 760 cm3
przyjęto profile II o Wx = 850 cm3;
szerokość B = 400 mm;
długość całkowita grodzicy Hs + t = 7,0 +2,9 = 9,9 m;
przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie
Mmax = mmax⋅H
Mmax = 100⋅0,74 = 74,0 kNm
potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1 mb
Wx = Mmax/kd
Wx = 74,0/150⋅103 = 0,000494 m3 = 494 cm3
przyjęto profile I o Wx = 500 cm3;
szerokość B = 400 mm;
długość całkowita grodzicy Hs + t = 7,0 +4,7 = 11,7 m;
3. Obliczenie kotwy
przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie
RA = 87,02 kN
projektuje się kotwy co a = 1,2 m (co cztery grodzice); potrzebny przekrój kotwy As ze stali 18G2 o kd = 200 MPa
As = RA⋅a/kd = 87,02⋅1,2/200⋅103 = 0,000522 m2 = 5,22 cm2
przyjęto pręty stalowe φ 26 mm (As = 5,31 cm2)
przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie
RA = 76,20 kN
projektuje się kotwy co a = 1,6 m (co cztery grodzice); potrzebny przekrój kotwy As ze stali 18G2 o kd = 200 MPa
As = RA⋅a/kd = 76,20⋅1,2/200⋅103 = 0,000457 m2 = 4,57 cm2
przyjęto pręty stalowe φ 25 mm (As = 4,91 cm2)
4. Obliczenie płyty kotwiącej
Przyjęto płytę kotwiącą o wysokości 2,0 m w odległości 11,5 m od ścianki szczelnej dla przegubowego zamocowania w gruncie i w odległości 10,5 m dla sztywnego utwierdzenia. Ponieważ wypadkowa parć i odporów gruntu działających na płytę kotwiącą jest równa 105,76 kN/m co jest wartością większą od reakcji w kotwie przemnożonej przez rozstaw kotew, zatem nośność płyty kotwiącej jest zapewniona.
Wykres parć i odporów działających na płytę kotwiącą