Instytut Inżynierii Ochrony Środowiska

Politechniki Wrocławskiej

Ćwiczenie projektowe z oczyszczania wody

podziemnej

Prowadząca: dr inż. Elżbieta Grochulska- Segal Wykonała: Pudelek333

1. Charakterystyka oczyszczanej wody

Pochodzenie wody : woda podziemna

Przeznaczenie wody : woda do spożycia

Wydajność zakładu oczyszczania wody : 15 100 m³/d

Woda, która będzie oczyszczana w projektowanej stacji uzdatniania charakteryzuje się następującymi parametrami:

Wskaźnik	Wartość wskaźnika w wodzie surowej	Wartości dopuszczalne
Temperatura wody	4°C	-
Mętność	1,5 NTU	1 NTU
Barwa	15 gPt/m^3	15 gPt/m^3
Zapach	Z1R	akceptowalny
pH	6,8	6,5-9,5
Twardość ogólna	16,9°tw	-
Twardość niewęglanowa	-	-
Żelazo ogólne	2,4 g/m^3	0,2 g/m^3
Mangan	0,8 g/m^3	0,05 g/m^3
Azot amonowy	0,4 g/m^3	0,5 g/m^3
Azot azotynowy	śladowy	-
Azot azotanowy	0,8 g/m^3	-
Utlenialność	4,6gO2/m^3	5,0gO2/m^3
Ciała rozpuszczone	285g/m^3	-
Ciała rozpuszczone mineralne	270g/m^3	-
Zawiesiny ogólne	-	-
Chlorki	70 g/m^3	250 g/m^3
Siarczany	90 gSO4^2-/m^3	250 g/m^3

1. ORZECZENIE O JAKOŚCI WODY SUROWEJ

Ujmowana woda to woda podziemna mająca zwiększoną mętność, a także zawartość żelaza ogólnego i manganu. Woda wykazuje zwiększone wskaźniki zanieczyszczenia bakteriologicznego.

Na podstawie Rozporządzenia Ministra z dnia 29 marca 2007., stwierdzono, iż woda ta w stanie surowym nie nadaje się do spożycia, należy poddać ją procesowi oczyszczania

UKŁAD TECHNOLOGICZNY.

Układ technologiczny zawiera kolejne etapy oczyszczania wody powierzchniowej.

Jest to układ poprawiający jakość wody, a także jej skład chemiczny.

Przyjęto następujące procesy oczyszczania wody:

• Napowietrzanie, odkwaszanie, utlenianie

• Sedymentacja

• Filtracja

• Dezynfekcja

Dobrano następujący układ konstrukcyjny:

• Ujęcie wody podziemnej

• Napowietrzanie otwarte za pomocą dysz amsterdamskich

• Osadnik poziomy

• Filtry pospieszne ciśnieniowe pionowe

• Dezynfekcja

2. Parametry wody przed napowietrzaniem

Obliczanie zasadowości M

W wodach naturalnych zasadowość ogólna M równa się twardości węglanowej, a więc twardość węglanowa = 3,7 val/m³. Chcąc wyrazić tę wartość w ⁰tw zastosujemy proporcję:

1 val/m³ =2,8 ⁰tw

3,7 val/m³= x

x= 10,36 ⁰tw

Twardość węglanowa wynosi zatem 10,36 ⁰tw.

Chcąc wyrazić wartość zasadowości M w gCaCO₃/m³ należy pomnożyć tę wartość przez miligramorównoważnik:

3,7∙50=185 gCaCO₃/m³

Obliczenie zawartości dwutlenku węgla wolnego i agresywnego:

Znając pH i twardość węglanową analizowanej wody z nomogramu odczytano:

zawartość wolnego CO₂ wynosi 60 g/m³

CO₂ przynależny wynosi 12g/m³

Zawartość agresywnego CO₂ oblicza się z równania:

CO_{2 wolny}- CO_2przyn.= CO_{2 agr}

Zawartość CO_{2 agr} jest równa 45g/m³

Dopuszczalna wartość agresywności wynosi 2 g/m³, więc woda ta jest o podwyższonej agresywności.

Do napowietrzania zastosowano dysze amsterdamskie.

Przyjęto ilość dwutlenku węgla wolnego pozostałego po napowietrzaniu równą 12g/m3. Odczyn wody po napowietrzaniu wynosi pH=7,65. Ilość pozostałego CO2a/m3 12-12=0 g CO2a/m3, co wskazuje na całkowite usunięcie dwutlenku węgla agresywnego z wody.

2. Wyznaczanie dawek reagentów

• CHLOR

Założono, że zostało kupione gotowe złoże wpracowane.

Potrzebną dawkę chloru obliczono ze wzoru:

D = 1,31 Mn+ 0,56 Fe + 0,5 g Cl₂/m³

Mn – zawartość związków manganu w wodzie oczyszczonej, g Mn²⁺/m³

Fe – zawartość związków żelaza dwuwartościowego w wodzie oczyszczonej, g Fe²⁺/m³

D= 1,31 ∙ 0,05 + 0,56 ∙ 0,2 + 0,5 = 0,6775 gCl₂/m³ = 0,0006775 kg/ m³

Maksymalne dobowe zużycie chloru:

kg/d

Zapas na 30 dni:

3. Magazynowanie reagentów

• CHLOR

Chlor będzie magazynowany w butlach ważących po 45 kg.

Powierzchnia magazynu:

Na składowanie każdej butli przewidziano 0,5m2. W magazynie należy przewidzieć również miejsce na składowanie butli pustych w takiej samej ilości, co butli pełnych. Powierzchnia magazynu, obliczona na podstawie ilości butli, została powiększona o 20% w celu umożliwienia transportu wewnętrznego.

Ilość butli: $\frac{306,9}{45}$ =6,82 butle ≈ 7 butli

Magazyn chloru na butle pełne przechowywane na stojąco- 7butli x 0,5m2 = 3,5m2

W magazynie przewidziano dodatkowo miejsce na puste butle.

Podsumowując magazyn chloru 3,5 ∙ 2 =7 m2

F_Cl2 = 2 ∙ n ∙ 0,5 + 20% (2 ∙ n ∙ 0,5) = 7 + 1,4 = 8,4 m2. Przyjęto wymiary 3m x 3m. Rzeczywista powierzchnia 9m2.

4. Urządzenia do usuwania CO_2agr

Biorąc pod uwagę zasadowość ogólną wody, wynoszącą 3,7 val/m³, przyjęto napowietrzanie otwarte za pomocą dysz amsterdamskich.

Wymagana powierzchnia hali napowietrzania:

Q = 15100 m³/d = 629,2 m³/h

1) Zakładana wydajność 1 dyszy q = 8 m³/h i rozstaw dysz co 1m, to obciążenie powierzchni wyniesie O_h = 8 m³/(m²h).

2) Zakładana wysokość rozbryzgu wynosi 3,0 m.

Wymagana powierzchnia hali dysz:

Przyjęto halę o powierzchni 81 m² (wymiary 6m x 13,5 m).

Liczba dysz: ≈ 78

Przyjęto 78 dysz ustawionych po 6 sztuk w 13 rzędach.

Osadnik

Powierzchnię osadnika przyjęto równą powierzchni hali napowietrzania. Zakładany czas przetrzymania wody w zbiorniku: 96 minut (1,6 h).

Q= 15100 m³/d ≈ 629,17 m³/h

Objętość : Przyjęto 1008m3

Powierzchnia zbiornika pod dyszami:

Szerokość B zbiornika jest równa szerokości hali dysz: B = 6 m. Wysokość zbiornika przyjęto H = 3 m (ze względu na spełnienie warunków stabilności).

B_H =  B_Z

Sprawdzenie warunków stabilności osadnika:

5. Filtry ciśnieniowe pionowe ze złożem jednowarstwowym piaskowym wpracowanym

- złoże: piaskowe

- współczynnik równomierności: WR = 1,5

- wymiar czynny: d₁₀ = 0,75 mm

- obciążenie hydrauliczne: O_h = 8 m³/(m²h)

Powierzchnia filtrów ciśnieniowych:

Przyjęto średnicę D_nom = 3,0 m.

Powierzchnia 1 filtra:

Liczba filtrów:

Przyjęto 11 filtrów. Wysokość złoża filtracyjnego H_z = 1,5 m oraz warstwie podtrzymującej 0,35 m.

Rzeczywista prędkość filtracji:

Prędkość filtracji przy 1 filtrze wyłączonym:

Przyjęto płukanie wodno – powietrzne. W filtrach zastosowano drenaż wysokooporowy rurowy.

Drenaż wysokooporowy wodny

Przyjęto intensywność płukania I_p = 25 m³/(m²h)

Natężenie przepływu wody płuczącej:

Średnica rurociągu głównego drenażu (zał. v = 1,7 m/s):

Z nomogramu Colebrooka-White’a dla q=0,049 m³/s przyjęto rurociąg główny drenażu o średnicy d= 200 mm, w którym prędkość przepływu wynosi v=1,46 m/s, spadek hydrauliczny i= 14‰.

Przyjęto rozstaw lateral b = 0,20 m

Liczba lateral n = $\frac{D}{b}$ = $\frac{3}{0,2}$= 15 szt.

Odległość laterali od ściany filtru: x = 0,04 m

Długość laterali najdłuższej:

Powierzchnia filtru przypadająca na najdłuższą lateralę:

Natężenie przepływu w laterali najdłuższej:

Boczne laterale ( v_zał = 1,5 m/s):

Jako boczne laterale przyjęto rurociągi o średnicy d =40mm, w których prędkość przepływu wynosi 1,50 m/s.

Dla przyjętej ilości lateral n = 15 szt. Oraz ich rozstawu co 0,20m, odległość pierwszej i ostatniej laterali od wewnętrznej ściany zbiornika filtracyjnego (wzdłuż średnicy): h = 0,08 m.

Stąd długość najkrótszej laterali:

Długość cięciwy:

Powierzchnia filtru przypadająca na najkrótszą lateralę:

Natężenie przepływu w najkrótszej laterali:

W rurociągu o średnicy d=40 mm prędkość przepływu v = 0,25.

Obliczanie liczby otworów drenażu wodnego:

Przyjęto rozstaw otworów: b′ = 0,20 m

Powierzchnia filtru przypadająca na 1 otwór laterali:

Liczba otworów na całej powierzchni:

Powierzchnia 1 otworka o średnicy φ = 12 mm wynosi:

Sumaryczna powierzchnia otworów:

Stanowi to 0,28 % powierzchni filtra, a to mieści się w zalecanym zakresie powierzchni otworów (0,18-0,40 %).

Straty ciśnienia:

Dla przyjętego stopnia równomierności rozdziału wody = 95 % - ξ = 12

Drenaż powietrzny

Przyjęto intensywność płukania powietrzem: I_p = 72 m³/(m²h)

Natężenie przepływu powietrza:

Średnica rurociągu głównego drenażu (zał. v = 10 m/s):

Z nomogramu Markela (poradnik Imhoffa) dla temperatury powietrza 288 K i nadciśnienia powietrza 5 mH₂O przyjęto średnicę rurociągu d_nom = 150 mm, w którym jednostkowe straty ciśnienia wynoszą 0,3 mm/m.

Przyjęto 14 sztuk lateral bocznych o rozstawie 0,20m.

Odległość laterali od ściany filtru: x = 0,04 m

Długość laterali najdłuższej:

Powierzchnia filtru przypadająca na najdłuższą lateralę:

Natężenie przepływu w laterali najdłuższej:

Boczne laterale ( v_zał = 12 m/s):

Przyjęto boczną lateralę o średnicy d = 25 mm. v_rz = 11,4 m/s

Długość najkrótszej laterali:

Długość cięciwy:

Powierzchnia filtru przypadająca na najkrótszą lateralę:

Natężenie przepływu w najkrótszej laterali:

Przyjęto lateralę najkrótszą d= 25mm.

Obliczenie otworów w lateralach:

Przyjęto otworki o średnicy φ 2mm. Powierzchnia 1 otworka

Przyjęto sumaryczną powierzchnię otworów stanowiącą 0,02 % powierzchni filtru, która wynosi

Liczba otworków:

Powierzchnia przypadająca na 1 otworek:

Rozstaw otworków:

6. Gospodarka ściekowo – osadowa

O ilości osadów decyduje masa usuniętego z wody wodorotlenku żelaza (II) oraz manganu (IV). Stężenie związków żelaza pozostałych w wodzie czystej wynosi: 0,2 g Fe/m³, a manganu 0,05 g Mn/m³.

6.1 Dobowa ilość suchej masy osadów powstałych z wytrąconych wodorotlenków

$$G_{x} = \frac{\varphi_{x}}{\varphi_{w}} \bullet (C_{x}^{o} - C_{x}^{k}) \bullet Q_{d}$$

G_X- dobowa ilość wytrąconych osadów,

φ_X- gęstość wytrąconych wodorotlenków żelaza lub manganu,

φ_W- gęstość wody,

C_X⁰- początkowe stężenie żelaza lub manganu w wodzie,

C_X^k- końcowe stężenie żelaza lub manganu w wodzie.

Dobowa ilość suchej masy osadu powstałego z Fe(OH)₂:

$$G_{\text{Fe}} = 3,5 \bullet \left( 2,4 - 0,2 \right) \bullet 15100 = 116270\frac{g}{d} = 116,27kg/d$$

Przy założeniu, że osadnik zatrzyma 75% związków żelaza, ilość suchej masy
z osadników wyniesie:

G_Fe1 = 0, 75  • 116, 27 = 87, 2kg/d 

Po przyjęciu, że osady w osadniku mają uwodnienie 99,6% objętość uwodnionych osadów wyniesie:

$$V_{\text{os}} = \ \frac{100}{0,4} \bullet \frac{G_{Fe1}}{\rho_{w}} = \frac{100}{0,4} \bullet \frac{87,2}{1000} = \ 21,8\ m^{3}$$

Dobowa ilość suchej masy osadu powstałego z manganu:

$$G_{\text{Mn}} = 4,5 \bullet \left( 0,8 - 0,05 \right) \bullet 15100 = 50962,5\frac{g}{d} = 50,96kg/d$$

Przy założeniu, że osadnik zatrzyma 75% związków manganu, ilość suchej masy
z osadników wyniesie:

G_Mn1 = 0, 75  • 50, 96 = 38, 22kg/d 

Po przyjęciu, że osady w osadniku mają uwodnienie 99,6% objętość uwodnionych osadów wyniesie:

$$V_{\text{os}} = \ \frac{100}{0,4} \bullet \frac{G_{Fe1}}{\rho_{w}} = \frac{100}{0,4} \bullet \frac{38,22}{1000} = \ 9,6\ m^{3}$$

Przyjęto filtry płukane wodą i powietrzem – intensywność płukania przyjęto
q = 20 m³/(m²·h), czas płukania 6 minut.

Objętość popłuczyn wynosi:

$$V_{pl} = q\ \bullet n \bullet \sum_{}^{}F \bullet t,\ m^{3}$$

V_pł – objętość popłuczyn,

q - intensywność płukania,

n_pł –liczba płukań w dobie, założono n_pł=5

t_pł – czas płukania,

ΣF - powierzchnia wszystkich filtrów

V_pl = 20 • 5 • 78, 65 • 0, 1 = 786, 5 m³

Objętość odstojnika:

V = V_pl + V_os

V = 786, 5 + 9, 6 + 21, 8 = 817, 9m³

Przyjęto 2 odstojniki o wymiarach: głębokość – 2,0 m , szerokość – 20,0 m i długość – 20,5 m. Rzeczywista objętość odstojnika: 820m³.

6.2 Laguny

Sucha masa z osadu z filtrów:

$$G_{\text{Fef}} = \ G_{\text{Fe}} - \ G_{Fe1} = \ 116,27 - 87,2 \approx \frac{29,07kg}{d}$$

G_Mnf =  G_Mn −  G_Mn1 =  50, 96 − 38, 22 ≈ 12, 74kg/d

$$\frac{G_{(Fe + Mn)}}{V_{pl} \bullet \rho_{w}} \bullet 100\% = \ \frac{41,81}{786500} \bullet 100 = 0,005\%$$

Uwodnienie popłuczyn wynosi:

100% -0,005% = 99,99 %

Ilość osadów po zagęszczeniu popłuczyn wynosi:

$$V_{1} = \ V_{pl} \bullet \frac{100 - 99,99}{100 - 96} = 786,5 \bullet 0,0025 = 1,97\frac{m^{3}}{d}$$

Ilość osadów z osadnika zagęszczonych do 96%:

$$V_{2} = \ V_{\text{os}} \bullet \frac{100 - 99,6}{100 - 96} = 9,6 \bullet 0,1 = 0,96\frac{m^{3}}{d}$$

Ilość osadów odprowadzanych na laguny wynosi:

V_ol =  V₁ + V₂ = 1, 97 + 0, 96 = 2, 93m³

Roczna ilość osadu o uwodnieniu 96% wynosi:

$$V_{96\%} = \ V_{\text{ol}} \bullet 365 = 2,93 \bullet 365 = 1069,45\frac{m^{3}}{\text{rok}}$$

W pierwszym roku odprowadzanie wody drenażem oraz odparowywanie wody pozwoli na obniżenie uwodnienia osadu do 80%. Stąd:

$$V_{80\%} = \ \frac{100 - 96}{100 - 80} \bullet V_{96\%} = 0,2 \bullet 1069,45 = 213,89\ m^{3}$$

i objętość tą uważa się za miarodajną do obliczenia pojemności czynnej laguny.

Założono, że parowanie z warstwy osadu w lagunach wynosi 30% z wolnej powierzchni wody. Roczna ilość wody odprowadzanej z powierzchni wyniesie 860 mm, więc ilość wody wyparowanej z warstwy osadu wynosi 0,3 * 860 = 258 mm.

Powierzchnia lagun przy założonej głębokości 2 m wynosi:

$$F_{l} = \ \frac{V_{80\%}}{2} = \ \frac{213,89}{2} = 106,9\ m^{2}$$

Głębokość warstwy osadu przy końcu drugiego roku eksploatacji:

2  0, 258 m  =  1, 74 m

Objętość osadów wynosi:

V_k =  F_l • 1, 74 =  106, 9 • 1, 74 = 186 m³ 

Uwodnienie końcowe:

$$u_{k} = 100 - \ \frac{G_{\text{sm}}}{V_{k} \bullet \rho_{\text{os}}} \bullet 100\ $$

Roczna ilość suchej masy o uwodnieniu 80% i gęstości 1050 kg/m³ wynosi:

G_sm = 0, 2  • V_80% • ρ_os =  0, 2 • 213, 89 • 1050 = 44916, 9 kg

$$u_{k} = 100 - \ \frac{44916,9}{186 \bullet 1050} \bullet 100 = 100 - 23 = 77\%\ $$

Przyjęto 3 laguny o objętości 196 m³ każda, pracujące w cyklu trzyletnim, tj. pierwszego roku następuje gromadzenie osadu, w drugim suszenie, w trzecim usuwanie osadów
i przygotowanie do ponownego wypełnienia. Wymiary pojedynczej laguny: 1 x 14 x 14m.

7. Dobór rurociągów

1. Dopływ do ZOW i do hali filtrów (Q = 0,17 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,465 m ; d_nom = 500 mm ; v_rz = 0,87m/s

Dopływ wody do poszczególnych filtrów

2) (odcinki: B-7, B-8, C-5, C-6, D-3, D-4, E-1, E-2)

(q = 1/16 Q = 0,011 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,118 m ; d_nom = 150 mm ; v_rz = 0,85m/s

3) Odcinki A-B oraz A-F

(q = 1/2Q = 0,085 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,329 m ; d_nom = 400 mm ; v_rz = 0,87m/s

4. Odcinek B-C

(q = 3/8Q = 0,064 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,285 m ; d_nom = 300 mm ; v_rz = 0,91m/s

4. Odcinek C-D

(q = 1/4Q = 0,043 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,234 m ; d_nom = 250 mm ; v_rz = 0,96m/s

4. Odcinek D-E

(q = 1/8Q = 0,021 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,164 m ; d_nom = 200 mm ; v_rz = 0,67m/s

4. Odcinki F-11, G-10 oraz G-9

(q = 1/6Q = 0,028 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,189 m ; d_nom = 200 mm ; v_rz = 0,89m/s

4. Odcinek F-G

(q = 1/3Q = 0,057 m³/s ; v_zał = 1,0 m/s)

d = 0,27 m ; d_nom = 250 mm ; v_rz = 1,16m/s

Odprowadzenie filtratu

9) (odcinki: B-7, B-8, C-5, C-6, D-3, D-4, E-1, E-2)

(q = 1/16 Q = 0,011 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,1 m ; d_nom = 100 mm ; v_rz = 1,4 m/s

10) Odcinki A-B oraz A-F

(q = 1/2Q = 0,085 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,278 m ; d_nom = 300 mm ; v_rz = 1,2 m/s

11) Odcinek B-C

(q = 3/8Q = 0,064 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,241 m ; d_nom = 250 mm ; v_rz = 1,3m/s

12. Odcinek C-D

(q = 1/4Q = 0,043 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,198 m ; d_nom = 200 mm ; v_rz = 1,37 m/s

12. Odcinek D-E

(q = 1/8Q = 0,021 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,138 m ; d_nom = 150 mm ; v_rz = 1,19m/s

12. Odcinki F-11, G-10 oraz G-9

(q = 1/6Q = 0,028 m³/s ; v_zał = 1,5 m/s)

d = 0,154 m ; d_nom = 150 mm ; v_rz = 1,5 m/s

12. Odcinek F-G

(q = 1/3Q = 0,057 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,228 m ; d_nom = 250 mm ; v_rz = 1,16m/s

12. Odprowadzenie filtratu rurociągiem głównym z hali filtrów (Q = 0,17 m³/s ; v_zał = 1,4 m/s)

d = 0,393 m ; d_nom = 400 mm ; v_rz = 1,35m/s

Zestawienie średnic:

Rodzaj rurociągu	Odcinek	Przepływ [m3/s]	Założona prędkość [m/s]	Obliczona średnica [m]	Średnica rurociągu [mm]	Rzeczywista prędkość [m/s]
Dopływ wody do ZUW	-	0,17	1	0,465	500	0,87
Dopływ wody na filtry	B-7, B-8, C-5, C-6, D-3, D-4, E-1, E-2	0,011	1	0,118	150	0,85
Dopływ wody na filtry	A-B A-F	0,085	1	0,329	400	0,87
Dopływ wody na filtry	B-C	0,064	1	0,285	300	0,91
Dopływ wody na filtry	C-D	0,043	1	0,234	250	0,96
Dopływ wody na filtry	D-E	0,021	1	0,164	200	0,67
Dopływ wody na filtry	F-11 G-10 G-9	0,028	1	0,189	200	0,89
Dopływ wody na filtry	F-G	0,057	1	0,27	250	1,16
Odprowadzenie filtratu	B-7, B-8, C-5, C-6, D-3, D-4, E-1, E-2	0,011	1,4	0,10	100	1,4
Odprowadzenie filtratu	A-B A-F	0,085	1,4	0,278	300	1,2
Odprowadzenie filtratu	B-C	0,064	1,4	0,241	250	1,3
Odprowadzenie filtratu	C-D	0,043	1,4	0,198	200	1,37
Odprowadzenie filtratu	D-E	0,021	1,4	0,138	150	1,19
Odprowadzenie filtratu	F-11 G-10 G-9	0,028	1,5	0,154	150	1,5
Odprowadzenie filtratu	F-G	0,057	1,4	0,228	250	1,16
Odprowadzenie filtratu (rurociąg główny)	-	0,17	1,4	0,393	400	1,35

8. Opis techniczny

Zaprojektowanie Zakład Oczyszczania Wody Podziemnej o wydajności równej

15 100m³/d . Przeznaczeniem wody są – cele bytowo - gospodarcze.

Zaprojektowano układ technologiczny:

1. napowietrzanie otwarte - dysze amsterdamskie

2. sedymentacja (osadnik poziomy)

3. filtracja na filtrach ciśnieniowych pionowych ze złożem piaskowym

4. dezynfekcja chlorem

W celu usunięcia dwutlenku węgla agresywnego zastosowano napowietrzanie otwarte. Biorąc pod uwagę zasadowość M = 3,7 val/m³ proces ten przeprowadza się za pomocą dysz amsterdamskich. Następnie woda spływa do zbiornika gdzie jest przetrzymywana 1,6 h.

Woda po napowietrzaniu kierowana jest na halę filtrów. Proces filtracji przeprowadzany będzie na filtrach ciśnieniowych jednowarstwowych. Zaprojektowano 11 filtrów z drenażem wysokooporowym. Filtry jednowarstwowe składają się ze złoża piaskowego o wysokości 1,5 m. Wysokość warstwy podtrzymującej: 0,35 m. Złoże płukane jest wodą i powietrzem. Popłuczyny i pierwszy filtrat odprowadzane są na odstojniki. Po zagęszczeniu osady z odstojników będą kierowane na laguny.

Dezynfekcję wody przeprowadza się za pomocą wody chlorowej w rurociągu, po procesie filtracji.