Opis techniczny i obliczenia !!!!!!!

POLITECHNIKA GDAŃSKA
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ I ŚRODOWISKA
KATEDRA GEOTECHNIKI

OBLICZENIA STATYCZNE

PROJEKT KĄTOWEJ ŚCIANY OPOROWEJ
REALIZOWANY DLA DWÓCH WARIANTÓW POSADOWIENIA

Zawartość:

obliczeń 28 stron

załączników 5 stron

Razem 33 stron

Funkcja Tytuł zawodowy Imię i nazwisko Podpis
Projektant student Tomasz Turek
Sprawdzający dr inż. Rafał Ossowski

Uwagi:

Gdańsk, 06.05.2011 r.


  1. Opis techniczny

    1. Podstawa prawna projektu

Podstawą formalną projektu jest temat nr 25 wydany przez Katedrę Geotechniki Wydziału Inżynierii Lądowej i Środowiska w ramach przedmiotu Fundamentowanie dnia 22.02.2011 r.

Dane wyjściowe projektu

Projektuje się ścianę oporową mającą za zadanie podtrzymanie naziomu o wysokości hn = 4,50 m obciążonego obciążeniem technologicznym wynoszącym p = 10 kPa. Konstrukcję projektuje się dla dwóch wariantów posadowienia. Pierwszy wariant obejmuje posadowienie bezpośrednie, drugi wariant posadowienie pośrednie dla układu kozłowego trzech pali wykonywanych w technologii Wolfsholza.

Lokalizacja i przeznaczenie projektowanej konstrukcji

Obiekt dla którego projektowana jest niniejsza konstrukcja znajduje się w Wejherowie przy ulicy Sobieskiego 286, na działce ewidencyjnej nr 347. Zadaniem projektowanej ściany oporowej będzie podtrzymanie naziomu dla miejsc postojowych dla pojazdów przy centrum miasta.

Opis stanu istniejącego

Na działce nr 347 znajdującej się przy ulicy Sobieskiego 286 w wWejherowie znajduje się obecnie niestabilna skarpa z gliny pylastej o wysokości 4,50 m. Skarpa mieści się we wschodniej części działki i nachylona jest w kierunku zachodnim. W miejscu projektowanej konstrukcji nie znajduje się żadne uzbrojenie podziemne ani naziemne.

  1. Dane geotechniczne gruntu

    1. Wariant 1

Projektuje się żelbetową kątową ścianę oporową mającą za zadanie utrzymać naziom o wysokości hn = 4,50 m obciążony obciążeniem technologicznym p = 10 kPa. Założono następujące parametry ściany:

Dla wariantu posadowienia pośredniego:

Projektowana ściana oporowa wykonana będzie z żelbetu. Jako grunt zasypowy przyjęto żwir o stopniu zagęszczenia ID = 0,70 . Izolację przeciwwilgociową stanowić będzie papa z włókniną syntetyczną. Pod podstawą fundamentu projektuje się wylewkę z betonu chudego B-7,5 o grubości 10 cm.

W wariancie posadowienia bezpośredniego należy przeprowadzić wymianę gruntu pod podstawą fundamentu. Istniejąca glina pylasta nie spełnia wymaganych warunków nośności, w wyniku czego nakazuje się wymienić grunt na żwir o parametrach jak grunt zasypowy.

W wariancie posadowienia pośredniego projektuje się kozłowy układ trzech pali wykonywanych w technologii Wolfsholza. Projektowana długość pali to 16,00 m dla pali nr 1 i 2 (pale wciskane) oraz 18,00 m dla pala nr 3 (pal wyciągany). Pale nr 2 i 3 nachylone będą w stosunku 4:1 do poziomu. Założono zalanie pali betonem B-20.

  1. Wykaz wykorzystanych norm, literatury oraz programów komputerowych

    1. Polskie normy


  1. Ustalenie parametrów geotechnicznych (wg PN-81/B-03020 – metoda B)

    1. Wartości charakterystyczne

Grunt ID IL ρ(n) ρs(n) γ(n) γs(n) w n γ'(n) Φ(n) c(n) M0 M
- - kg/m3 kg/m3 kN kN % - kN ˚ kPa MPa MPa
- 0,29 2,00 2,68 19,62 26,29 25,00 0,25 12,30 13,15 13,00 23000,00 38333,33
Ps 0,46 - 1,85 2,65 18,15 26,00 14,00 0,30 11,30 32,50 0,00 90000,00 100000,00
Ps 0,46 - 2,00 2,65 19,62 26,00 22,00 0,25 12,22 32,50 0,00 90000,00 100000,00
Ż 0,64 - 2,05 2,65 20,11 26,00 18,00 0,23 12,52 39,50 0,00 190000,00 190000,00
g.zasypowy 0,70 - 2,00 2,65 19,62 26,00 18,00 0,25 12,22 40,00 0,00 130000,00 144444,44

Wartości obliczeniowe

grunt Wartości obliczeniowe  
γmax( r ) γmin( r )
kN kN
21,58 17,66
Ps 19,96 16,33
Ps 21,58 17,66
Ż 22,12 18,10
g.zasypowy 21,58 17,66
  1. Przyjęcie wymiarów ściany oporowej i zebranie obciążeń

    1. Przyjęcie wymiarów

Obciążenia pionowe


G1 = F1 • γzb = 71, 04 kN/mb


G2 = F2 • γzb = 90, 24 kN/mb


G3 = F3 • γzb = 73, 32 kN/mb


G4 = F4 • γz   = 59, 94 kN/mb


G5 = F5 • γz   = 73, 77 kN/mb


P = 21 kN/mb

Obciążenia pionowe
Obc.
G1
G2
G3
G4
G5
P
Σ

Obciążenia poziome

Is = 0,95

ξ4 = 0,15

ξ5 = 0,90


$$K_{a} = \operatorname{}\left( 45 - \frac{\Phi^{\left( n \right)}}{2} \right)$$


Ka = 0, 22


K01 = (1−sinΦ(n))


K01 = 0, 36


K02 = [0,5−ξ4+(0,1+2ξ4)(5IS−4,15)ξ5](1+0,5tanε)


K02 = 0, 57


$$K_{0} = max\left\{ \begin{matrix} K_{01} \\ K_{02} \\ \end{matrix} \right.\ $$


$$K_{0} = max\left\{ \begin{matrix} 0,36 \\ 0,57 \\ \end{matrix} \right.\ = 0,57$$


$$K_{I} = \frac{2K_{a} + K_{0}}{3}$$


KI = 0, 33


ea1 = p • KI


ea1 = 3, 34 kPa


ea2 = (p+H • γ(n))KI


ea2 = 39, 34 kPa


$$E = \frac{{(e}_{a1} + e_{a2}) \bullet H}{2}$$


E = 117, 35 kN/mb

Obciążenia poziome
Obc.
E1

  1. Sprawdzenie warunków mimośrodowych oraz nacisków na grunt pod fundamentem dla wartości charakterystycznych i obliczeniowych

    1. Kombinacja 1 – obciążenia charakterystyczne


$$e_{B} = \frac{\Sigma M_{\text{Ok}}}{\Sigma V_{k}} = \frac{\Sigma M_{O}\left( V_{k} \right) + \Sigma M_{O}\left( H_{k} \right)}{\Sigma V_{k}}$$


$$e_{B} = 0,30\ m < \frac{B}{6} = 0,62\ m$$


$$q_{1} = \frac{\Sigma V_{k}}{B} \bullet \left( 1 + \frac{6E_{B}}{B} \right)$$


q1 = 156, 28 kN/m2


$$q_{2} = \frac{\Sigma V_{k}}{B} \bullet \left( 1 - \frac{6E_{B}}{B} \right)$$


q2 = 54, 16 kN/m2


$$\frac{q_{1}}{q_{2}} = 2,89 < 4$$

Kombinacja 2 – obciążenia obliczeniowe


$$e_{B} = \frac{\Sigma M_{O}}{\Sigma V_{\min}} = \frac{\Sigma M_{O}\left( V_{\max} \right) + \Sigma M_{O}\left( H_{\max} \right)}{\Sigma V_{\min}}$$


$$e_{B} = 0,4\ m < \frac{B}{6} = 0,62\ m$$

Kombinacja 3 – obciążenia obliczeniowe


$$e_{B} = \frac{\Sigma M_{O}}{\Sigma V_{\min}} = \frac{\Sigma M_{O}\left( V_{\min} \right) + \Sigma M_{O}\left( H_{\max} \right)}{\Sigma V_{\min}}$$


$$e_{B} = 0,56\ m < \frac{B}{4} = 0,93\ m$$


  1. Sprawdzenie I stanu granicznego

    1. Nośność pionowa


$$Q_{\text{fNB}} = \overset{\overline{}}{B} \bullet \left\lbrack \left( 1 + 0,3\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right) \bullet N_{c} \bullet c_{u}^{\left( r \right)} \bullet i_{c} + \left( 1 + 1,5\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right) \bullet N_{D} \bullet \gamma_{D}^{\left( r \right)} \bullet D_{\min} \bullet i_{D} + \left( 1 + 0,25\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} \right) \bullet N_{B} \bullet \gamma_{B}^{\left( r \right)} \bullet \overset{\overline{}}{B} \bullet i_{B} \right\rbrack$$

Przyjmuje się: $\overset{\overline{}}{L} = \infty\ mb$, $\frac{\overset{\overline{}}{B}}{\overset{\overline{}}{L}} = 0$, więc:


$$Q_{\text{fNB}} = \overset{\overline{}}{B} \bullet \left\lbrack N_{c} \bullet c_{u}^{\left( r \right)} \bullet i_{c} + N_{D} \bullet \gamma_{D}^{\left( r \right)} \bullet D_{\min} \bullet i_{D} + N_{B} \bullet \gamma_{B}^{\left( r \right)} \bullet \overset{\overline{}}{B} \bullet i_{B} \right\rbrack$$

Obliczenia dla warstwy gruntu bezpośrednio pod fundamentem (żwir)


cu(r) = 11, 70 kPa


γD(r) = 17, 66 kN/m3


Dmin = 1, 00 m


γB(r) = 17, 66 kN/m3


Φu(r) = 11, 84


tanΦu(r)=0, 21


NC = 50, 59


ND = 37, 75


NB = 20, 03

Kombinacja 2 – ΣVmax i ΣEmax


Nr = ΣVmax


Nr = 443, 71 kN/mb


TrB = ΣHmax


TrB = 140, 83 kN/mb


$$\overset{\overline{}}{B} = B - 2e_{B}$$


$$\overset{\overline{}}{B} = 2,90\ m$$


$$\tan{\delta_{B} = \frac{T_{\text{rB}}}{N_{r}}}$$


tanδB = 0, 32


$$\frac{\tan\delta_{B}}{\tan\Phi_{u}^{\left( r \right)}} = 1,51$$


iC = 0, 32


iD = 0, 59


iB = 0, 15


m • QfNB > Nr


m = 0, 81

QfNB=2133,63 kN/mb


0, 81 • 2133, 63 = 1728, 24 kN/mb > 443, 71 kN/mb

Warunek nośności pionowej został spełniony

Kombinacja 3 – ΣVmin i ΣEmax


Nr = ΣVmin


Nr = 337, 01 kN/mb


TrB = ΣHmax


TrB = 140, 83 kN/mb


$$\overset{\overline{}}{B} = B - 2e_{B}$$


$$\overset{\overline{}}{B} = 2,58\ m$$


iC = 0, 32


iD = 0, 59


iB = 0, 15


m • QfNB > Nr


m = 0, 81

QfNB=1899,38 kN/mb


0, 81 • 1898, 38 = 1538, 50 kN/mb > 337, 01 kN/mb

Warunek nośności pionowej został spełniony

Obliczenia dla głębiej położonej słabszej warstwy gruntu (piasek średni)


B = B + b


$$b = \frac{2h}{3}$$


h = 2, 30 m


b = 1, 53 m


B = 5, 23 m


cu(r) = 0, 00 kPa


γD(r) = 16, 33 kN/m3


Dmin = Dmin + h


Dmin = 2, 30 m


γB(r) = 17, 66 kN/m3


Φu(r) = 32, 50


tanΦu(r) = 0, 64


NC = 35, 49


ND = 23, 18


NB = 10, 39


Kombinacja 2 – ΣVmax i ΣEmax


Nr = ΣVmax + B′•L′•h • γmax(r)


Nr = 662, 16 kN/mb


TrB = ΣHmax


TrB = 210, 16 kN/mb


$$\overset{\overline{}}{B}' = B' - 2e_{B}^{'}$$


$$e_{B}^{'} = \frac{N_{r} \bullet e_{B} + T_{\text{rB}} \bullet h}{N_{r}^{'}}$$


eB = 1, 00 m


$$\overset{\overline{}}{B}' = 3,24\ m$$


$$\tan{{\delta'}_{B} = \frac{T_{\text{rB}}}{N_{r}^{'}}}$$


tanδB = 0, 32


$$\frac{\tan{\delta'}_{B}}{\tan{\Phi'}_{u}^{\left( r \right)}} = 0,50$$


iC = 0, 50


iD = 0, 53


iB = 0, 32


m • QfNB > Nr


m = 0, 9 • 0, 9 = 0, 81

QfNB = 2107, 89 kN/mb


0, 81 • 2107, 89 = 1707, 39 kN/mb > 662, 16 kN/mb

Warunek nośności pionowej został spełniony

Kombinacja 3 – ΣVmin i ΣEmax


Nr = ΣVmax + B′•L′•h • γmax(r)


Nr = 555, 46 kN/mb


TrB = ΣHmax


TrB = 210, 16 kN/mb


$$\overset{\overline{}}{B}' = B' - 2e_{B}^{'}$$


$$e_{B}^{'} = \frac{N_{r} \bullet e_{B} + T_{\text{rB}} \bullet h}{N_{r}^{'}}$$


eB = 0, 56 m


$$\overset{\overline{}}{B}' = 4,11\ m$$


iC = 0, 50


iD = 0, 53


iB = 0, 32


m • QfNB > Nr


m = 0, 9 • 0, 9 = 0, 81

QfNB=2891,04 kN/mb


0, 81 • 2891, 04 = 2341, 74 kN/mb > 555, 46 kN/mb

Warunek nośności pionowej został spełniony

Stateczność na obrót


MoA = ΣMA(Hmax)


MoA = 278, 36 kNm/mb


MuA = ΣMA(Vmin)


MuA = 713, 03 kNm/mb


mo • MuA > MoA


mo = 0, 80


0, 80 • 713, 03 = 570, 43 kNm/mb > 278, 36 kNm/mb

Warunek stateczności na obrót został spełniony.

Stateczność na przesunięcie


Qtr = ΣHmax


Qtr = 140, 83 kN/mb


Qtf = μ • Nr + a • B


μ = 0, 29


Nr =  ΣVmin


Nr = 337, 01 kN/mb


a = 0, 4 • comin(n)


comin(n) = 11, 70  kPa

a = 4,68


Qtf = 115, 05 kN/mb


mt • Qtf > Qtr


mt = 0, 9


0, 9 • 115, 05 = 103, 54 kN/mb > 140, 83 kN/mb

Warunek stateczności na przesunięcie nie został spełniony.

Φ(r)=11,84˚

tanΦ(r) =0,21


Qtf = Nr • tanΦ(r) + B • comin(n)


$$Q_{\text{tf}} = 113,91\frac{\text{kN}}{\text{mb}}$$


mt • Qtf > Qtr


$$0,9 \bullet 113,91 = 102.52\frac{\text{kN}}{\text{mb}} > 140,83kN/mb$$

Warunek stateczności na przesunięcie nie został spełniony.


μ = 0, 4


Qtf = Nr •  μ


Qtf = 134, 80 kN/mb


mt • Qtf > Qtr


0, 9 • 134, 80 = 121, 32 kN/mb > 140, 83 kN/mb

Warunek stateczności na przesunięcie nie został spełniony

Φ(r)=36˚

tanΦ(r) =0,73

Qtf = Nr •  tanΦ(r)


Qtf = 244, 85 kN/mb


mt • Qtf > Qtr

0, 9 • 244, 85 = 220, 37kN/mb > 140,83 kN/mb


Warunek statecznosci na przesuniecie zostal spelniony

Stateczność ogólna i uskok naziomu (metoda Felleniusa)


$$\frac{p}{\gamma \bullet h_{n}} = 0,19 < 0,50 \Rightarrow \left\{ \begin{matrix} x = 0,25 \bullet h_{n} \\ y = 0,26 \bullet h_{n} \\ \end{matrix} \right.\ $$


x = 0, 25 • 5, 30 = 1, 325 m


y = 0, 26 • 5, 30 = 1, 38 m

Nr bloku W FŻ Fżb p b α sinα cosα Φ(n) tanΦ(n) c(n) l Mo Mu
kN/mb m2 m2 kPa m ° - - ° - kPa m kNm/mb kNm/mb
1 18,84 0,94 0,00 0,00 0,00 72,00 0,74 0,67 39,50 0,82 0,00 2,54 108,55 206,30
2 47,18 2,35 0,00 0,00 0,00 57,00 0,84 0,54 39,50 0,82 0,00 1,44 306,73 505,92
3 63,33 3,15 0,00 0,00 0,00 48,00 0,74 0,67 39,50 0,82 0,00 1,16 364,82 693,30
4 75,03 3,73 0,00 0,00 0,00 40,00 0,64 0,77 39,50 0,82 0,00 1,01 373,87 819,44
5 84,68 3,99 0,19 10,00 0,23 33,00 0,54 0,84 39,50 0,82 0,00 0,92 357,52 908,06
6 93,51 3,82 0,70 10,00 0,78 26,00 0,44 0,90 39,50 0,82 0,00 0,86 317,77 969,28
7 104,31 2,46 2,29 10,00 0,78 20,00 0,34 0,94 39,50 0,82 0,00 0,82 276,56 1036,41
8 115,50 0,87 4,08 10,00 0,32 14,00 0,24 0,97 39,50 0,82 0,00 0,80 216,60 1085,32
9 71,57 0,89 2,23 0,00 0,00 8,00 0,14 0,99 39,50 0,82 0,00 0,78 77,22 626,66
10 34,04 1,34 0,29 0,00 0,00 2,00 0,03 1,00 39,50 0,82 0,00 0,78 9,21 272,96
11 32,76 1,63 0,00 0,00 0,00 -3,00 -0,05 1,00 39,50 0,82 0,00 0,78 -13,29 240,31
12 31,39 1,56 0,00 0,00 0,00 -9,00 -0,16 0,99 39,50 0,82 0,00 0,79 -38,07 202,29
13 28,78 1,43 0,00 0,00 0,00 -15,00 -0,26 0,97 39,50 0,82 0,00 0,80 -57,74 157,75
14 24,78 1,23 0,00 0,00 0,00 -21,00 -0,36 0,93 39,50 0,82 0,00 0,83 -68,83 110,48
15 19,29 0,96 0,00 0,00 0,00 -27,00 -0,45 0,89 39,50 0,82 0,00 0,87 -67,87 65,34
16 12,05 0,60 0,00 0,00 0,00 -34,00 -0,56 0,83 39,50 0,82 0,00 0,94 -52,22 25,20
17 3,04 0,15 0,00 0,00 0,00 -41,00 -0,66 0,75 39,50 0,82 0,00 0,78 -15,44 2,32
Σ 2408,85 7613,86


Mo < m • Mu

Mo = 2408, 85 kNm/mb


m = 0, 75

m • Mu=5710,39 kNm/mb


Mo < m • Mu

Warunek stateczności ogólnej został spełniony.

  1. Sprawdzenie II stanu granicznego

    1. Wyznaczenie osiadań

Rodzaj gruntu γi(n) hi zi σγzi 0,3*σγzi zi/B k0i k'0i k1i k'1i k'2i σ0zi σ1zi σ2zi M0i s0i s1i
kN/m3 m m kPa kPa - - - - - - kPa kPa kPa Mpa mm mm
Ż 19,62 1,30 0,65 25,51 7,65 0,18 0,971 0,49 0,497 0,44 0,06 102,22 72,05 32,84 130,000 1,02 0,72
Ps 18,15 0,50 0,90 34,58 10,37 0,24 0,962 0,48 0,496 0,42 0,08 101,12 70,06 34,73 90,000 0,56 0,39
Ps 12,22 1,40 1,60 51,68 15,50 0,43 0,859 0,43 0,485 0,37 0,12 90,43 63,95 38,11 90,000 1,41 0,99
Ż 12,52 1,80 2,50 74,22 22,27 0,68 0,712 0,35 0,459 0,31 0,14 74,51 56,21 39,56 190,000 0,71 0,53
Ż 12,52 1,80 3,40 96,76 29,03 0,92 0,582 0,30 0,423 0,26 0,16 61,75 49,46 38,94 190,000 0,58 0,47
Ż 12,52 1,80 4,30 119,30 35,79 1,16 0,495 0,25 0,384 0,23 0,16 52,75 44,39 36,83 190,000 0,50 0,42
Ż 12,52 1,80 5,20 141,84 42,55 1,41 0,422 0,21 0,346 0,20 0,15 44,71 39,27 34,26 190,000 0,42 0,37
Ż 12,52 1,80 6,10 164,38 49,31 1,65 0,369 0,19 0,324 0,18 0,15 38,88 35,72 32,87 190,000 0,37 0,34
Σ 5,57 4,24


s0 = 5, 57 mm < 100, 00 mm

Warunek normowy spełniony.


$$\frac{\text{Δs}}{B} = \frac{\text{Σs}_{i} - \text{Σs}_{2i}}{B}$$


$$\frac{\text{Δs}}{B} = \frac{4,24 - 2,84}{37000} = 0,0004 < 0,006$$

Warunek normowy spełniony.

Przemieszczenie poziome


f = f1 + f2


$$f_{2} = \left( s_{1} - s_{2} \right) \bullet \frac{H}{B}$$


f2 = 2, 07 mm


$$f_{1} = \frac{Q_{H}}{2 \bullet l_{1}}\sum_{i = 1}^{n}\frac{\Gamma_{i} - \Gamma_{i - 1}}{E_{0i}}$$

przyjęto l1 = 1,00 m (układ płaski)

$l_{a} = D \bullet \tan\left( 45 + \frac{\Phi}{2} \right)$


D = 1, 00 m


Φ = ΦPo(n) = 39, 50


la = 2, 14 m


hw = 0, 4 • (B+la)


hw = 2, 34 m


$$\Gamma_{i} = \left( 1 + \nu_{i} \right) \bullet \frac{2}{\pi} \bullet \left\lbrack \left( 1 - \nu_{i} \right) \bullet \ln{\left( 1 + m_{\text{Γi}}^{2} \right) + m_{\text{Γi}} \bullet \left( 3 - 2 \bullet \upsilon_{i} \right) \bullet \operatorname{}\frac{1}{m_{\text{Γi}}}} \right\rbrack$$


$$m_{\text{Γi}} = \frac{2 \bullet h_{i}}{B}$$

Warstwa geotech. hi mΓi νi Γi Γi–Γi-1 E0i fi
m - - - - MPa mm
Ż 1,30 0,70 0,20 1,58 1,58 175 0,53
Ps 1,90 1,03 0,25 2,01 0,42 75 0,33
Σ 0,86

f1=0,86


f = 2, 07 + 0, 86 = 2, 93 mm < 0, 015 • H = 0, 015 • 5500 = 8, 25 mm

Warunek normowy spełniony.


  1. Wyznaczenie sił w palach oraz obliczenie nośności pali

    1. Przyjęcie pali

      1. Założenia dotyczące pali


W = 465, 52 kN


S2 = 370, 79 kNS3 = 209, 87 kN

  1. Przyjęcie planu palowania

  2. Wyznaczenie siły w pojedynczym palu


Si = Si • r


S1 = 287, 59  • 3 = 862, 77 kN


S2 = 370, 79 • 3  = 1112, 37 kN


S3 = 209, 87 • 3  = 629, 61 kN

  1. Obliczenie nośności pali

    1. Wyznaczenie jednostkowej obliczeniowej wytrzymałości gruntu pod podstawą pala


q(n) = 4915kPa

Wyznaczenie jednostkowej obliczeniowej wytrzymałości gruntu wzdłuż pobocznicy (na głębokości 5 m)


t(n) = 35, 5 kPa


t(n) = 57, 32 kPa


t(n) = 106, 82  kPa

  1. Określenie poziomów interpolacji

  2. Obliczenia nośności pali

    1. Pale wciskane

Rzędna warstwa geotech. Nośność podstawy Nośność pobocznicy Nośność pala poj. Strefy naprężeń r=3m Nośność pala w grupie
Sp q(n) γm Np Ssi
m p.p.t. - kPa - kN -
-1,00 poz. pos. - - - - -
-2,30 - - -   0,80
-2,80 Ps - - -   0,90
-4,20 Ps - - -   0,90
-10,20 Namuł - - -   1,00
-11,00 Ż 1,00 2029,59 0,9 358,66 0,90
-12,00 Ż 1,00 2367,86 0,9 418,44 0,90
-13,00 Ż 1,00 2706,13 0,9 478,21 0,90
-14,00 Ż 1,00 3044,39 0,9 537,99 0,90
-15,00 Ż 1,00 3382,66 0,9 597,77 0,90
-16,00 Ż 1,00 3720,92 0,9 657,54 0,90
-17,00 Ż 1,00 4059,19 0,9 717,32 0,90
-18,00 Ż 1,00 4397,45 0,9 777,09 0,90
-19,00 Ż 1,00 4735,72 0,9 836,87 0,90

Pale wyciągane

Rzędna warstwa geotech. Nośność pobocznicy Nośność pala poj. Strefy naprężeń Nośność pala w grupie
Swi hi ti(n) γm
m p.p.t. - m kPa -
-1,00 poz. pos. - - - -
-2,30 0,50 1,30 16,33 0,9
-2,80 Ps 0,50 0,50 32,10 0,9
-4,20 Ps 0,50 1,40 48,15 0,9
-10,20 Namuł 0,00 6,00 0,00 0,9
-11,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-12,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-13,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-14,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-15,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-16,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-17,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-18,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-19,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9
-20,00 Ż 0,60 1,00 106,82 0,9

  1. Określenie długości pali

    1. Pale wciskane


S1 = 862, 77 kN < 890, 97 ⇒ L = 14, 00m


S2 = 1112, 37 kN < 1188, 16 ⇒ L = 16, 00m

Przyjęto długość pala wciskanego 16 m.

Pal wyciągany


S3 = 629, 61 kN < 660, 53 ⇒ L = 18, 00m

Przyjęto długość pala wyciąganego 18 m.

  1. Obliczenie osiadania pala pojedynczego

    1. Osiadanie pala w gruncie nośnym zalegającym poniżej warstwy namułu, spowodowane obciążeniem zastępczym Qn*


$$S = \frac{Q_{n}^{*}}{h_{n} \bullet E_{O}^{*}} \bullet I_{w}$$


Qn* = Qn + TnQn = 862, 77 kNTn = 154, 20 kNQn* = 1016, 97 kN


$${h_{n} = 8,80\text{\ m}}{\frac{h_{n}}{D} = \frac{8,80}{0,50} = 17,60}$$


EO* = EO • Ss


EO = 170000, 00 kPaSs = 0, 90EO* = 153000, 00 kPa


$$S = \frac{1016,97}{8,80 \bullet 153000,00} \bullet 1,70 = 0,0013\ m = 1,30\ mm$$

Osiadanie pala, z warstwą nieodkształcalną w podstawie


$$\Delta s = \frac{Q_{n}^{*} \bullet h_{t}}{E_{t} \bullet A_{p}} \bullet M_{r}$$


ht = 7, 20 m


$$\frac{h_{t}}{D} = \frac{7,20}{0,50} = 14,40$$


$$K_{A} = \frac{E_{t}}{E_{O}^{*}} \bullet R_{A}$$


$$\Delta s = \frac{1016,97\ \bullet 7,20}{30,00 \bullet 10^{6} \bullet 0,20} \bullet 0,90 = 0,0011\ m = 1,10\ mm$$

Osiadanie całkowite pala pojedynczego


S(Tn(n)) = S + ΔsS(Tn(n)) = 1, 30 + 1, 10 = 2, 40 mm

Osiadanie pojedynczego pala jest równe 2,40 mm.


Załączniki


Oświadczenie projektanta

Oświadczam, że Projekt kątowej ściany oporowej realizowany dla dwóch wariantów posadowienia zlecony przez Katedrę Geotechniki Wydziału Inżynierii Lądowej i Środowiska Politechniki Gdańskiej w ramach przedmiotu Fundamentowanie został wykonany samodzielnie przeze mnie i jestem jego jedynym autorem.

podpis projektanta


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Opis techniczny z obliczeniami filtry poziome
Opis techniczny i obliczenia PALE
TRF Opis Techniczny Obliczenia Projektowe
Opis techniczny i obliczenia
BK Opis Techniczny Obliczenia Projektowe
Opis techniczny - obliczenia2, Resources, Budownictwo, BUDOWNICTWO OGÓLNE, Budownictwo Ogólne I i II
Opis techniczny i obliczenia
Opis techniczny i obliczenia poziomo
OPIS TECHNICZNY OBLICZENIA
Opis techniczny i obliczenia
Opis techniczny i obliczenia
wodociągi opis techniczny, obliczenia i tabele MF 2.02.2009, I
ZwB Opis Techniczny Obliczenia Projektowe Harmonogram
MK Opis Techniczny Obliczenia Projektowe
TKB Opis Techniczny Obliczenia Projektowe Harmonogram Robót Budowlanych
Opis techniczny i obliczenia !!!!!!!
~$ Opis Techniczny Obliczenia Projektowe docx
Obliczenia opis techniczny
Różne obliczenia, Dokumentacja Budynku, Opis techniczny:

więcej podobnych podstron