Państwowa Wyższa Szkoła Zawodowa

w Kaliszu

Inżynieria Środowiska

Projekt instalacji nawiewno-wywiewnej dla

domku jednorodzinnego

Semestr VI

Studia dzienne

IOŚ gr.1A

1. Cel projektu

Cele jest zaprojektowanie instalacji nawiewno-wywiewnej z centralą wentylacyjną.

1. Dane budynku

-dom parterowy, nie podpiwniczy

-nad cała powierzchnia znajduje się nieużytkowe poddasze , które nie jest ocieplane

-zamieszkały przez 4 osoby

-powierzchnia pomieszczeń wentylowanych 114,8 m²

-wysokość pomieszczeń wentylowanych 2,65 m

-kubatura pomieszczeń wentylowanych 304,22 m³

Opis budynku:

- pokój dzienny 22,4 m²

- kuchnia 15,2 m²

- pokój I 13,1 m²

- pokój II 16,0 m²

- pokój III 10,8 m²

- łazienka 5,1 m²

- pomieszczenie

gospodarcze 4,1 m²

- pralnia 7,5 m²

- garaż 20,3 m²

- hol 15,0 m²

- sień 5,6 m²

1. Umiejscowienie centrali

Centrala zostanie umiejscowiona w garażu. Do zasilenia centrali potrzebna jest instalacja elektryczna z gniazdkiem i uziemieniem ochronnym.

1. Umiejscowienie czerpni i wyrzutni

Czerpnia zostanie umiejscowiona w ścianie po stronie zachodniej budynku, natomiast wyrzutnia od strony północnej. Czerpnia jak i wyrzutnia składać się będą z kratki zewnętrznej.

1. Kanały

Instalacja będzie wykonana z kanałów Spiro i kształtek firmy Alnor. Instalacja będzie prowadzona przez nieocieplane poddasze więc wszystkie kanały będą pokryte dodatkową wełną mineralną o grubości 50mm.

1. Przepływ powietrza między pomieszczeniami

Przepływ powietrza między pomieszczeniami zostanie zachowany poprzez szczelinę wentylacyjną przy podłodze około 1,5cm.

1. Wentylacja nawiewna

Punkty nawiewne	Ilość	Ilość powietrza nawiewanego [m^3/h]
Pokój dzienny	2	60 / 160
Pokój I	1	30
Pokój II	1	40
Pokój III	1	35

1. Wentylacja wywiewna (wg PN-83/B-03430)

Punkty wywiewne	Ilość	Ilość powietrza wywiewanego [m^3/h]
Kuchnia z kuchenka elektryczną	2	70 / 170
Łazienka	1	50
Sień	1	15
Pomieszczenie gospodarcze	1	15
Pralnia	1	15

1. Obliczenia

Ilość powietrza usuwanego z pomieszczeń :

- kuchnia z kuchenką elektryczną 70 m³/h

- łazienka 50 m³/h

- sień 15 m³/h

- pomieszczenie gospo. 15 m³/h

- pralnia 15 m³/h

Suma: 165 m³/h

Dla zapewnienie zwiększenia okresowego centrali o około 60% :

165 m³/h * 60% = 265 m³/h

Ilość powietrza nawiewanego do pomieszczeń :

- pokój dzienny 60 m³/h

- pokój I 30 m³/h

- pokój II 40 m³/h

- pokój III 35 m³/h

Dodatkowe zwiększenie dla pokoju dziennego o 100 m³/h

Suma: 165 m³/h / 265 m³/h

Sprawdzenie krotności wymiany powietrza:

n = V_w / V_k

V_w - powietrze nawiewane

V_k - kubatura pomieszczeń wentylowanych

n = 165 / 304,22

n = 0,54 h^-1

Krotność mieści się w dopuszczalnym przedziale.

1. Dobór centrali

MISTRAL 300

DANE TECHNICZNE
Strumień objętości powietrza
Spręż dyspozycyjny
Sprawność wymiennika krzyżowego
Pobór mocy
Max. pobór prądu wentylatorów
Wymiary gabarytowe - wersja leżąca (wys. x dł. x gł.)
Wymiary gabarytowe - wersja stojąca (wys. x dł. x gł.)
Średnica króćców wentylacyjnych
Masa bez opakowania
Zasilanie
Wymiary filtra (wersja leżąca)
Wymiary filtra (wersja stojąca)
Głośność centrali

1. Dobór średnic kanałów, kształtek i prędkości powietrza nawiewanego

Kanały nawiewne:

Z czerpni do centrali:

Długość L= 1 m

Q_min=165 m³/h = 0,046 m³/s

Q_max=265 m³/h = 0,074 m³/s

d=0,16 m

v=4*Q/π*d²

v_min= 4*0,046/3,14*(0,16)²

v_min= 2,29 m/s

v_max= 4*0,074/3,14*(0,16)²

v_max= 3,68 m/s

Opór jednostkowy- 0,9 Pa/m

A-B:

Długość L= 5,5 m

Wylot z centrali. Na tym odcinku prędkości są identyczne jak na odcinku z czerpni do centrali.

C-D:

Długość L= 1 m

Q=35 m³/h = 0,009 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,009/3,14*3

d=0,06 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,009/3,14*(0,08)²

u_rz =1,80 m/s

Opór jednostkowy- 0,8 Pa/m

E-F:

Długość L= 4,30 m

Q=230 m³/h = 0,06 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,06/3,14*4

d=0,138 m

d=140 mm = 0,14 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,06/3,14*(0,14)²

u_rz =3,90 m/s

Opór jednostkowy- 1,1 Pa/m

G-H:

Długość L= 1 m

Q=40 m³/h = 0,011 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,011/3,14*3

d=0,07 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,011/3,14*(0,08)²

u_rz =2,19 m/s

Opór jednostkowy- 0,8 Pa/m

I-J:

Długość L= 8,17 m

Q=190m³/h = 0,05 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,05/3,14*4

d=0,126 m

d=140 mm = 0,14 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,05/3,14*(0,14)²

u_rz =3,25 m/s

Opór jednostkowy- 1,0 Pa/m

K-L:

Długość L= 1 m

Q=30 m³/h = 0,008 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,011/3,14*3

d=0,06 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,008/3,14*(0,08)²

u_rz =1,60 m/s

Opór jednostkowy- 0,8 Pa/m

M-N:

Długość L= 2,86 m

Q=160 m³/h = 0,04 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,04/3,14*4

d=0,113 m

d=125 mm = 0,125 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,04/3,14*(0,125)²

u_rz =3,26 m/s

Opór jednostkowy- 0,9 Pa/m

O-P:

Długość L= 0,5 m

Q=60 m³/h = 0,017 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,017/3,14*3

d=0,085 m

d=100 mm = 0,1 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,017/3,14*(0,1)²

u_rz =2,17 m/s

Opór jednostkowy- 0,6 Pa/m

R-S:

Długość L= 2,65m

Q=100 m³/h = 0,03 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,03/3,14*4

d=0,09 m

d=100 mm = 0,1 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,03/3,14*(0,1)²

u_rz =3,82 m/s

Opór jednostkowy- 0,9 Pa/m

Całkowita długość kanału nawiewnego 27,98 m

Liniowe straty ciśnienia.

Δp_i = β * L * R

β- współczynnik chropowatości ścianek przewodu dla blachy ocynkowanej wynosi 1,0

L-długość odcinka przewodu

R- opory jednostkowe przewodu

Δp_cz-ce= 1,0 * 1 * 0,9 = 0,9 Pa

Δp_A-B = 1,0 * 5,5 * 0,9 = 4,95 Pa

Δp_C-D = 1,0 * 1 * 0,8 = 0,8 Pa

Δp_E-F= 1,0 * 4,30 * 1,1 = 4,73 Pa

Δp_G-H= 1,0 * 1 * 0,8 = 0,8 Pa

Δp_I-J = 1,0 * 8,17 * 1,0 = 8,17 Pa

Δp_K-L = 1,0 * 1 * 0,8 = 0,8 Pa

Δp_M-N= 1,0 * 2,86 * 0,9 = 2,57 Pa

Δp_O-P = 1,0 * 0,5 * 0,6 = 0,3 Pa

Δp_R-S = 1,0 * 2,65 * 0,9 = 2,39 Pa

Zestawienie odcinków dla wentylacji nawiewnej

Odcinek	Q [m^3/h]	d [m]	u [m/s]	L [m]	R [Pa/m]	Δp [Pa]
Cz-Ce	265	0,16	3,68	1	0,9	0,9
A-B	265	0,16	3,68	5,5	0,9	4,95
C-D	35	0,08	1,80	1	0,8	0,8
E-F	230	0,14	3,90	4,30	1,1	4,73
G-H	40	0,08	2,19	1	0,8	0,8
I-J	190	0,14	3,25	8,17	1,0	8,17
K-L	30	0,08	1,60	1	0,8	0,8
M-N	160	0,125	3,26	2,86	0,9	2,57
O-P	60	0,1	2,17	0,5	0,3	0,3
R-S	100	0,1	3,82	2,65	0,9	2,39

Zastosowane kształtki:

B - należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=160 mm i d₄=0,08m. Za trójnikiem należy

zastosować zwężenie RCLL/RCL160-140 spadek ciśnienia Δp=3,10Pa

F – należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=140 mm i d₄=80 mm. Za trójnikiem

występuje łuk tłoczny BL/B 90° o średnicy140mm spadek ciśnienia Δp=2,80 Pa

J - należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=140 mm i d₄=80 mm. Za trójnikiem należy

zastosować zwężenie RLL/RL140-125 spadek ciśnienia Δp=3,0Pa

O - należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=125 mm i d₄=100 mm. Za trójnikiem należy

zastosować zwężenie RLL/RL125-100 spadek ciśnienia Δp=2,2Pa

Na końcu każdego odcinka dochodzącego do anemostatu należy zamontować łuk tłoczny

BL/B 90° :

D- 80 mm strata ciśnienia Δp=1 Pa

H -80 mm strata ciśnienia Δp=1,1Pa

L - 80 mm strata ciśnienia Δp=1 Pa

P – 100 mm strata ciśnienia Δp=1Pa

S – 100 mm strata ciśnienia Δp=2,4Pa

1. Dobór anemostatów nawiewnych

Dobrano anemostaty KU wyposażony jest w krótką ramkę montażową VG

D- 80 mm strata ciśnienia Δp=51 Pa

H -80 mm strata ciśnienia Δp=47 Pa

L - 80 mm strata ciśnienia Δp=51 Pa

P – 100 mm strata ciśnienia Δp=29 Pa

S – 100 mm strata ciśnienia Δp=58 Pa

1. Czerpnia

Dobieram czerpnie firmy Venture typ KWO. Kratka wykonana jest z aluminium, od strony wewnętrznej posiada siatkę nierdzewną o oczkach 12x12mm.

Jest ona o średnicy przewodu podłączającego d=160mm.

Strata ciśnień Δp=60 Pa.

1. Przepustnica

Dobieram przepustnice jednopłaszczyznową okrągła z uszczelką firmy Z.H.U.P. "IRŁOMET X". Elementy z blachy stalowej ocynkowanej, wykonane w klasie ocynku Z275,
dwustronna powłoka ocynku o masie 275 g/m3, zgodne z PN-EN 1506:2001

 

- 100 mm odcinek R-S i Y’-Z’

1. Dobór średnic kanałów, kształtek i prędkości powietrza wywiewanego

Kanały wywiewne:

Z wyrzutni do centrali:

Długość L=1 m

Q_min=165 m³/h = 0,046 m³/s

Q_max=265 m³/h = 0,074 m³/s

d=0,16 m

v=4*Q/π*d²

v_min= 4*0,046/3,14*(0,16)²

v_min= 2,29 m/s

v_max= 4*0,074/3,14*(0,16)²

v_max= 3,68 m/s

Opór jednostkowy- 0,9 Pa/m

A’-B’:

Długość L= 4,1 m

Wylot z centrali. Na tym odcinku prędkości są identyczne jak na odcinku z wyrzutni do centrali

C’-D’:

Długość L=0,5 m

Q=15 m³/h = 0,004 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,004/3,14*3

d=0,04 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,004/3,14*(0,08)²

u_rz =0,80 m/s

Opór jednostkowy- 0,25 Pa/m

E’-F’:

Długość L=2,25 m

Q=250 m³/h = 0,07 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,07/3,14*4

d=0,15 m

d=150 mm = 0,15 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,07/3,14*(0,15)²

u_rz =3,96 m/s

Opór jednostkowy- 1,5 Pa/m

G’-H’:

Długość L=1,0 m

Q=15 m³/h = 0,004 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,004/3,14*3

d=0,04 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,004/3,14*(0,08)²

u_rz =0,80 m/s

Opór jednostkowy- 0,25 Pa/m

I’-J’:

Długość L=1,84 m

Q=235 m³/h = 0,06 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,06/3,14*4

d=0,138m

d=140 mm = 0,14 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,06/3,14*(0,14)²

u_rz =3,89 m/s

Opór jednostkowy- 1,8 Pa/m

K’-L’:

Długość L=0,5 m

Q=50 m³/h = 0,01 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,01/3,14*3

d=0,07 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,01/3,14*(0,08)²

u_rz =2,00 m/s

Opór jednostkowy- 1,3 Pa/m

M’-N’:

Długość L=4,70 m

Q=185 m³/h = 0,05 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,05/3,14*4

d=0,126m

d=140 mm = 0,14 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,05/3,14*(0,14)²

u_rz =3,25 m/s

Opór jednostkowy- 0,9 Pa/m

P’-R’:

Długość L=0,5 m

Q=15 m³/h = 0,004 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,004/3,14*3

d=0,04 m

d=80 mm = 0,08 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,004/3,14*(0,08)²

u_rz =0,80 m/s

Opór jednostkowy- 0,35Pa/m

S’-T’:

Długość L=2,0m

Q=170 m³/h = 0,04 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,04/3,14*4

d=0,112m

d=125 mm = 0,125 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,04/3,14*(0,125)²

u_rz =3,26 m/s

Opór jednostkowy- 1,6 Pa/m

W’-X’:

Długość L=0,5 m

Q=70 m³/h = 0,02 m³/s

u = 3 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,02/3,14*3

d=0,09 m

d=100 mm = 0,1 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,02/3,14*(0,1)²

u_rz =2,55 m/s

Opór jednostkowy- 0,7 Pa/m

Y’-Z’:

Długość L= 2,25m

Q=100 m³/h = 0,03 m³/s

u = 4 m/s prędkość założona

d=√4*Q/π*u

d=√4*0,03/3,14*4

d=0,09 m

d=100 mm = 0,1 m

u_rz =4*Q/π*d²

u_rz = 4*0,03/3,14*(0,1)²

u_rz =3,82 m/s

Opór jednostkowy- 0,9 Pa/m

Całkowita długość kanału nawiewnego 21,14 m

Liniowe straty ciśnienia.

Δp_i = β * L * R

β- współczynnik chropowatości ścianek przewodu dla blachy ocynkowanej wynosi 1,0

L-długość odcinka przewodu

R- opory jednostkowe przewodu

Δp_wyrz-cen= 1,0 * 1 * 0,9 = 0,9 Pa

Δp_A’-B’ = 1,0 * 4,1 * 0,9 = 3,69 Pa

Δp_C’-D’ = 1,0 * 0,5 * 0,25 = 0,13 Pa

Δp_E’-F’= 1,0 * 2,25 * 1,5 = 3,38 Pa

Δp_G’-H’= 1,0 * 1 * 0,25 = 0,25 Pa

Δp_I’-J’ = 1,0 * 1,84 * 1,8 = 3,31 Pa

Δp_K’-L’ = 1,0 * 0,5 * 1,3 = 0,65 Pa

Δp_M’-N’= 1,0 * 4,70 * 0,9 = 4,23 Pa

Δp_P’-R’ = 1,0 * 0,5 * 0,35 = 0,18 Pa

Δp_S’-T’ = 1,0 * 2 * 1,6 = 3,2 Pa

Δp_W’-X’ = 1,0 * 0,5 * 0,7 = 0,35 Pa

Δp_Y’-Z’= 1,0 * 2,25 * 0,9 = 2,03 Pa

Zestawienie odcinków dla wentylacji nawiewnej

Odcinek	Q [m^3/h]	d [m]	u [m/s]	L [m]	R [Pa/m]	Δp [Pa]
Wyrz-Cen	265	0,16	3,68	1,00	0,90	0,9
A’-B’	265	0,16	3,68	4,10	0,90	3,69
C’-D’	15	0,08	0,80	0,50	0,25	0,13
E’-F’	250	0,15	3,96	2,25	1,50	3,38
G’-H’	15	0,08	0,80	1,00	0,25	0,25
I’-J’	235	0,14	3,89	1,84	1,80	3,31
K’-L’	50	0,08	2,00	0,50	1,30	0,65
M’-N’	185	0,14	3,25	4,70	0,90	4,23
P’-R’	15	0,08	0,80	0,50	0,35	0,18
S’-T’	170	0,125	3,26	2,00	1,60	3,20
W’-X’	70	0,10	2,55	0,50	0,70	0,35
Y’-Z’	100	0,10	3,82	2,25	0,90	2,03

Zastosowane kształtki:

A’ – występuje łuk tłoczny BL/B 90° o średnicy 160mm spadek ciśnienia Δp=4,20 Pa

B’ – należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=160 mm i d₄=80 mm. Za trójnikiem należy

zastosować zwężenie RLL/RL 160-150 spadek ciśnienia Δp=4,50 Pa

F’ – należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=150 mm i d₄=140 mm.

J’ – należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=140 mm i d₄=140 mm. Za trójnikiem należy

zastosować zwężenie RLL/RL 140-80 spadek ciśnienia Δp=4,10 Pa

N’ – należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=140 mm i d₄=80 mm. Za trójnikiem należy

zastosować zwężenie RLL/RL 140-125 spadek ciśnienia Δp=0,70 Pa

T’ – należy zastosować trójnik TCPL/TCP o d₁=125 mm i d₄=100 mm. Za trójnikiem należy

Zastosować zwężenie RLL/RL 125-100 spadek ciśnienia Δp=2,70 Pa

Na końcu każdego odcinka dochodzącego do anemostatu należy zamontować łuk tłoczny

BL/B 90° :

D’- 80 mm strata ciśnienia Δp=1 Pa

H’-80 mm strata ciśnienia Δp=1 Pa

L’ - 140 mm strata ciśnienia Δp=0,5 Pa

R’ – 80 mm strata ciśnienia Δp=0,5 Pa

X’ – 100 mm strata ciśnienia Δp=1 Pa

Z’ – 100 mm strata ciśnienia Δp=1,1 Pa

1. Dobór anemostatów wywiewnych

Dobrano anemostaty KU wyposażony jest w krótką ramkę montażową VG

D’- 80 mm strata ciśnienia Δp=90 Pa

H’-80 mm strata ciśnienia Δp=90 Pa

L’ - 80 mm strata ciśnienia Δp=58 Pa

R’ – 80 mm strata ciśnienia Δp=90 Pa

X’ – 100 mm strata ciśnienia Δp=36 Pa

Z’ – 100 mm strata ciśnienia Δp=70 Pa

1. Wyrzutnia

Dobieram czerpnie firmy Venture typ KWO. Kratka wykonana jest z aluminium, od strony wewnętrznej posiada siatkę nierdzewną o oczkach 12x12mm.

Jest ona o średnicy przewodu podłączającego d=160mm.

Strata ciśnień Δp=60 Pa.

1. Dobór nagrzewnicy

Dobieram nagrzewnice firmy Frico. Typ 2009B.

1. Obliczanie spadków ciśnień

Straty ciśnienia dla nawiewu:

-Długość najdłuższego odcinka instalacji nawiewnej: 20,83 m

-Ilość anemostatów 1

-Ilość redukcji 3

-Ilość łuków 1

Straty na odcinku: 0,9+1,0+0,9+1,1= 3,9 Pa

Strata na anemostatach: 51 Pa

Strata na redukcji: 3,10+3,0+2,2= 8,3 Pa

Strata na łukach: 2,80 Pa

Strona czerpna:

-Długość kanału czerpnia-centrala: 1m

-Ilość czerpni 1

Strata na odcinku: 0,9 Pa

Strata na czerpni: 60 Pa

Łączna strata ciśnienia na przewodzie : 126,90 Pa

Straty ciśnienia dla wywiewu:

-Długość najdłuższego odcinka instalacji wywiewnej: 14,89 m

-Ilość anemostatów 1

-Ilość redukcji 4

-Ilość łuków 1

Straty na odcinku: 0,9+1,5+1,8+0,9+1,6= 6,7 Pa

Strata na anemostatach: 90 Pa

Strata na redukcji: 4,50+4,10+2,70+0,70= 12 Pa

Strata na łukach: 4,20 Pa

Strona wywiewna:

-Długość kanału wyrzutnia-centrala: 1m

-Ilość wyrzutni 1

Strata na odcinku: 0,9 Pa

Strata na czerpni: 60 Pa

Łączna strata ciśnienia na przewodzie : 173,80 Pa

Dla przepływu powietrza centrala będzie pracować w I zakresie dla podstawowej ilości powietrza. Przy okresowym zwiększeniu dla pokoju dziennego centrala będzie pracować na II zakresie.

1. Kosztorys

Część	Symbol	Producent	Ilość	Cena [zł]
Centrala	MISTRAL 300	Pro-Vent	1	3 500
Sterownik	ComfoControl	ComfoControl	1	1 000
Nagrzewnica	Seria 2000	Frico	1	1 550
Rura Spiro SR	0,16	Alnor	11,6 m	79,80
	0,15		2,25 m	19,10
	0,14		19 m	105,24
	0,125		4,86 m	31,96
	0,1		5,9 m	25,50
	0,08		5,5 m	21,28
Redukcje	RLL/RL160-150	Alnor	1	35,45
	RLL/RL140-80		1	28,47
	RLL/RL140-125		3	81,51
	RLL/RL125-100		3	78,78
	RCLL/RCL160-140		1	32,02
Trójniki	TCPL/TCP160-80	Alnor	2	69,68
	TCPL/TCP140-80		3	110,46
	TCPL/TCP125-100		2	66,68
	TCPL/TCP150-140		1	39,52
	TCPL/TCP140-140		1	38,72
Łuk tłoczny	BL/B 90° 160	Alnor	1	39,25
	BL/B 90°140		2	73,96
	BL/B 90° 100		4	90,52
	BL/B 90° 80		6	137,10
Przepustnica	Jednopłaszczyznowa okrągła z uszczelką	Irłomet X	2	125,78
Anemostat	KU-VG 80	Fixo	7	133
	KU-VG 100		4	76
Czerpnia	KWO	Venture	1	32,30
Wyrzutnia			1	32,30
Opaski uciskowe	TKS-N-246	Alnor	100	144,00
Wełna mineralna	50mm	ISOROLL	20m^2	90,00

SUMA: 7 888,38 zł

brutto

1. Bilans cieplny

Obliczanie orientacyjnego zapotrzebowania na moc cieplną

• Charakterystyka cieplna budynku:

q=1,6/⁶√V gdzie V=304,22 m³

q=1,6/⁶√304,22

q=0,62W/m³*K

• Orientacyjne zapotrzebowanie na moc cieplną:

Q^=V*q*(t_e-t_i)

V=304,22 m³

q=0,62W/m³*K

t_e=20°C (temp. powietrza wew.)

t_i=-18°C (temp. powietrza dla II strefy klimatycznej)

Q=304,22*0,62*(20+18)

Q^=7167 W

Obliczanie zysków ciepła

• Zyski ciepła od ludzi

Q=φ*n*q_i

n – 4 (liczba osób)

φ – 0,7 (współczynnik przebywania ludzi od 0,4-1,0)

q_i – 85W (jednostkowy strumień ciepła oddany do otoczenia)

Q=0,7*4*85

Q=238 W

• Zyski ciepła od urządzeń elektrycznych

Zyski ciepła od chłodziarki Q_chł=500W

Obliczanie rzeczywistego zapotrzebowania na ciepło

Q_rz=Q^-(Q+Q_chł)

Q_rz=7167-(238+500)

Q_rz=6429 W