Politechnika Poznańska

Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska

Konstrukcjie metalowe

Tomasz Szustak

Rok IV, semestr VIII

Zaprojektować główne elementy konstrukcyjne stropu stalowego dla obiektu o żelbetowych ścianach nośnych.

Dane do projektu:

Rozpiętość

L=10,2m

B=6,1m

n=3

m=3

Wysokość= h=8,0m

Obciążenie użytkowe: p=5 KN/m²

Grubość płyty żelbetowej: g=20cm

Stal: St3S

1.Przyjęcie geometrii stropu:

Przyjęcie geometrii stropu:

a).przyjęcie obciążenia płytą stropową

Pokrycie stropu składa się z płyty żelbetowej oraz ocieplenia. Płytę żelbetową przyjmuje się grubości 0,20m natomiast ocieplenie wykonane ze styropianu grubości 0,05m.

b).rozstaw żeber stropowych

Żebra stropowe rozmieszczane są w kierunku poprzecznym w odległości 2,55 między sobą

c).rozstaw słupów głównych

Słupy główne rozstawione są w odległości co 10,2m od siebie oraz w odległości co 10,2m od lica ściany w kierunku podłużnym i w kierunku poprzecznym.

Obciążenia płyty stropowej zestawiono w tabeli:

Rodzaj obciążenia	Ciężar wg PN-82/B-02001	Obciążenie charakterystyczne [kN/m^2]	Współczynnik obciążenia *f	Obciążenie obliczeniowe [kN/m^2]
Płytki ceramiczne na klej	23 kN/m^3 x 0,03	0,460	1,2	0,552
Betonu zbrojony grubości 5 cm	25 kN/m^3	1,000	1,3	1,300
Styropian grubości 5 cm	0,45 kN/m^3	0,023	1,2	0,028
Folia poliuretanowa grubości 3 mm (1warstwa = 1,5mm)	0,45 kN/m^3	0,0014	1,2	0,0017
Płyta żelbetowa z betonu klasy B25 grubości 20 cm	25 kN/m^3	5,000	1,1	5,500
Razem obciążenie stałe g		6,444		7,334
Obciążenie użytkowe p		5	1,2	6

2.Schematem statycznym żebra stropu jest belka trzyprzęsłowa o rozpiętości B∙α.

Przęsło: A-B,C-D B∙α= 6,10∙1.025=6,25m

Przęsło: B-C B∙α= 6,10∙1.0=6,10m

2.1. Obciążenia belki stropowej

Wynikowy współczynnik bezpieczeństwa do dalszych obliczeń wynosi:

2.2. Siły wewnętrzne

Wartości momentów zginających przęsłowych i podporowych oraz sił poprzecznych wyznaczono z wykorzystaniem tablic Winklera.

M_A=0

M₁=(0,08*15,306+0,101*15,3)* 6,25²=108,19 kNm

M₂=(0,025*15,306+0,075*15,3)* 6,10²=56,93 kNm

M_B=(-0,1*15,306-0,117*15,3)* 6,25²= -129,71 kNm

M_c=(-0,1*15,306-0,117*15,3)* 6,25²= -129,71 kNm

M_D=0

V_A=(0,4*15,306+0,45*15,3)* 6,25=81,30 kNm

V_BL=(-0,6*15,306-0,617*15,3)* 6,25= -116,40 kNm

V_BP=(0,5*15,306+0,583*15,3)* 6,10=101,10kNm

Vc_L=(-0,5*15,306-0,583*15,3)* 6,10= -101,10kNm

V_CP=(0,6*15,306+0,617*15,3)* 6,25=116,40 kNm

V_D=(-0,4*15,306-0,45*15,3)* 6,25=-81,30 kNm

Przyjęcie potrzebnego przekroju belki stropowej ze wzgledu na potrzebny wskaźnik wytrzymałości.

W_potrz ≥Mmax/fd = 12971/20,5=632,73cm3

Przyjmuję wstępnie na żebro stropowe I330PE

Charakterystyka geometryczna przekroju

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

=
=

- środnik

,

- pas

Zgodnie z PN-90/B-03200 spełnienie powyższych warunków smukłości kwalifikuje przekrój do przekrojów klasy 1.

Stan graniczny nośności

Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu M_R zgodnie

z PN-90/B-03200

(dla klasy 1)

W_x - wskaźnik wytrzymałości przekroju przy zginaniu sprężystym dla najbardziej

oddalonej osi obojętnej krawędzi

- wytrzymałość obliczeniowa stali

- obliczeniowy współczynnik rezerwy plastycznej
( dla dwuteowników PE)

Warunek smukłości przy ścinaniu dla środnika:

Zgodnie z powyższym warunkiem środnik jest odporny na miejscową utratę stateczności przy czystym ścinaniu

Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu V_R zgodnie z PN-90/B-03200

- pole czynne przy ścinaniu

- wytrzymałość obliczeniowa stali

Warunek nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania należy sprawdzić w przekroju, w którym działa M_max , występuje siła poprzeczna i spełnia następujący warunek:

Utrata stateczności ogólnej (zwichrzenie):

Belka stropowa jest zabezpieczona przed zwichrzeniem sztywną płytą stropową

M_max - maksymalny moment zginający

- współczynnik zwichrzeniowy = 1,0

M_R - nośność przekroju na zginanie

Stan graniczny użytkowania

Sprawdzenie elementu ze względu na ugięcia:

Warunek docisku do betonu, przy oparciu belki stropowej bezpośrednio na murze:

założono oparcie na murze a=20cm

siła docisku do betonu B25 wynosi:

siła działająca na podporze wynosi V=90,88kN

Naprężenia na docisku do muru wynoszą:

Podciąg

• Schematem statycznym podciągu jest belka czteroprzęsłowa o rozpiętości obliczeniowej:

L*α = 9,3*1,025 = 9,53m dla przęseł skrajnych

L= 9,3 dla przęseł pośredniego

a).zebranie obciążeń na podciąg

Rodzaj obciążenia	Ciężar [kN/m]	Szerokość [m]	Wartość charakterystyczna [kN]	γf	Wartość obliczeniowa [kN]
Ciężar stropu	13,29	5,54	73,63	1,196	88,06
Ciężar własny belki	1,0	2,325	2,325	1,1	2,56
			Gk=75,96		G=90,62
Użytkowe	18,6	5,54	Pk=103,05	1,2	123,66

M1=(0,299*90,62+0,400*123,66)*9,53=729,61kNm

M2=(0,165*90,62+0,333*123,66)*9,3=522,02kNm

M3=(0,165*90,62+0,333*123,66)*9,3=522,02kNm

M4=(0,299*90,62+0,400*123,66)*9,53=729,61kNm

MB=(-0,402*90,62-0,452*123,66)*9,53=-879,84kNm

MC=(-0,268*90,62-0,402*123,66)*9,3=-688,18kNm

MD=(-0,402*90,62-0,452*123,66)*9,53=-879,84kNm

VA=1,098*90,62+1,299*123,66=260,14kN

Vbl=-1,902*90,62-1,952*123,66=-413,74kN

Vbp=1,634*90,62+1,885*123,66=381,17kN

Vcl=-1,366*90,62-1,768*123,66=-342,42kN

Vcp=1,366*90,62+1,768*123,66=342,42kN

Vdl=-1,634*90,62-1,885*123,66=-381,17kN

Vdp=1,902*90,62*+1,952*123,66=413,74kN

VE=-1,098*90,62-1,299*123,66=-260,14kN

Przyjęcie potrzebnego przekroju belki stropowej ze wzgledu na potrzebny wskaźnik wytrzymałości.

M_ekstr = 87984 kNcm

f_d = 23,5 kN/cm²

cm

Przyjęto H = 0,50m

Przyjęto t_w = 1 cm (L/1000)

Wymiary pasów:

Moment bezwładności przekroju

moment bezwładności środnika:

Niezbędny moment bezwładności pasów wynosi:

moment bezwładności pasów:

ostatecznie szerokość pasa powinna wynieść:

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

- pas

Zgodnie z PN-90/B-03200 spełnienie powyższych warunków smukłości kwalifikuje przekrój do przekrojów klasy 1.

- środnik

,

Zgodnie z PN-90/B-03200 należy zakwalifikować przekrój do przekrojów klasy 4.

Stan graniczny nośności

Warunek nośności przekroju klasy 4 na zginanie:

Przyjęto rozstaw żeberek usztywniających równy rozstawowi belek stropowych, czyli a =2,325

Smukłość względna wynosi:

Nośność obliczeniowa przekroju z uwzględnieniem współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

Nośność przekroju na ścinanie:

Smukłość względna wynosi:

Współczynnik niestateczności przy ścinaniu wynosi:

Pole przekroju czynnego przy ścinaniu:

Nośność obliczeniowa przekroju wynosi:

Ponieważ powyższy warunek jest spełniony, nie ma potrzeby wykonywania pośrednich żeberek usztywniających.

Warunek nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania należy sprawdzić w przekroju, w którym działa Mmax, występuje siła poprzeczna i spełnienia następujący warunek:

Nośność obliczeniową zredukowaną wyznaczono zgodnie ze wzorem:

Utrata stateczności ogólnej (zwichrzenie) (rozstaw bocznych podparc pasa górnego)

l=232,5

Warunek nośności w złożonym stanie naprężeń:

Stan graniczny użytkowania

ugięcie graniczne podciągu

ugięcie rzeczywiste f należy obliczyć wg metody z mechaniki budowli. W sposób przybliżony w tym przypadku można obliczyć ze wzoru:

Przyjęcie potrzebnego przekroju belki stropowej ze względu na potrzebny wskaźnik wytrzymałości.

Przyjmuję wstępnie na żebro stropowe I 240PE

Rodzaj obciążenia

Żebro stropowe I 240 PE

Charakterystyka geometryczna przekroju

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

- środnik

,gdzie

- pas

,gdzie

Stan graniczny nośności

Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu M_R zgodnie

z PN-90/B-03200

(dla klasy 1)

W_x - wskaźnik wytrzymałości przekroju przy zginaniu sprężystym dla najbardziej

oddalonej osi obojętnej krawędzi

- wytrzymałość obliczeniowa stali St3S

- obliczeniowy współczynnik rezerwy plastycznej
( dla dwuteowników PE)

Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu V_R zgodnie z PN-90/B-03200

- pole czynne przy ścinaniu

- wytrzymałość obliczeniowa stali St3S

c).sprawdzenie warunków obliczeniowych

-dla pierwszego stano granicznego

• Sprawdzenie nośności elementu ze względu na zginanie:

M_max - maksymalny moment zginający

- współczynnik zwichrzeniowy

M_R - nośność przekroju na zginanie

warunek jest spełniony

• Sprawdzenie nośności elementu ze względu na ścinanie:

V_max - maksymalna siła poprzeczna

V_R - nośność przekroju na ścinanie

warunek jest spełniony

-dla drugiego stano granicznego

• Sprawdzenie elementu ze względu na ugięcia:

2,38cm < 2,44cm

f < f_gr

warunek jest spełniony

3.Podciąg

a).zebranie obciążeń na podciąg

Rodzaj obciążenia	Ciężar02001 wg PN-82/B-	Obciążenie charakterystyczne [kN/m^2]	Współczynnik obciążenia *f	Obciążenie obliczeniowe [kN/m^2]
Płytki podłogowe na klej	23 kN/m^3	0,460*6,8=3,128	1,2	0,552*6,8=3,75
Warstwa betonu zbrojonego B10 i grubości 5 cm	25 kN/m^3	1,000*6,8=6,8	1,3	1,300*6,8=8,84
Izolacja akustyczna - styropian grubości 5 cm	0,45 kN/m^3	0,023*6,8=0,1564	1,2	0,028*6,8=0,19
Folia poliuretanowa grubości 3 mm (2 warstwy po 1,5mm)	0,45 kN/m^3	0,0014*6,8=0,00952	1,2	0,0017*6,8=0,01156
Płyta żelbetowa z betonu klasy B25 grubości 22 cm	25 kN/m^3	3,500*6,8=23,8	1,1	3,850*6,8=26,18
Obciążenie stałe g'		4,9844*6,8=37,604		5,747*6,8=43,1654
Obciążenie użytkowe p		16,500*6,8=112,2	1,2	19,800*6,8=134,64

Obc.ciężar własny żebra 0,49*6,8/1,9=1,754 1,1 1,9294

Obc.ciężar własny żebra 0,49*6,8/1,7=1,96 1,1 2,156

Obliczenia momentów zginających i sił poprzecznych metodą analizy liniowo-sprężystej z wykorzystaniem tablic Winklera.

Momenty zginające:

[kN/m]

Siły poprzeczne:

[kN]

Momenty przęsłowe:

kNm

kNm

Momenty podporowe:

kNm

kNm

Siły poprzeczne:

kN

kN

kN

kN

kN

kN

Reakcje podporowe:

kN

kN

kN

kN

Przyjęcie potrzebnego przekroju belki stropowej ze wzgledu na potrzebny wskaźnik wytrzymałości.

M_ekstr = 193461,33 kNcm

f_d = 29,5 kN/cm² dla stali 18G2A i

cm

Przyjmuję: g = 1,2cm

h_sr = 87,73 => przyjmuję: h_sr = 110 cm

Warunek jest spełniony

t = 2 * g = 2 * 1,2 = 2,4 cm Przyjmuję: t = 2,2cm

s = 0,25 * h_sr = 0,25 * 100 = 25 cm Przyjmuję: s = 26,0 cm

Momenty bezwładności:

cm⁴

cm⁴

Wskaźniki wytrzymałości:

cm³

cm³

Spr. :

6558,0111 cm³ < 1,25*9448,026

6558,0111 cm³ < 11810,0325

Warunek jest spełniony

I stan graniczny:

1. Sprawdzenie nośności elementu ze względu na zginanie:

M_max - maksymalny moment zginający

- współczynnik zwichrzeniowy (
=1,0)

M_R - nośność przekroju na zginanie uzależniona od klasy przekroju

1. Środnik:

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

klasa 4 ,gdzie

2. Pas:

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

klasa 1 ,gdzie

Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu M_R zgodnie

z PN-90/B-03200

(dla klasy 3)

Sprawdzenie:

0,69 < 1

Warunek jest spełniony

2. Sprawdzenie nośności elementu ze względu na ścinanie (tylko dla środnika):

V_max - maksymalna siła poprzeczna

V_R - nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu

- pole czynne przy ścinaniu;
cm²

- wytrzymałość obliczeniowa stali St4W;
= 29,5 kN/cm²

- współczynnik niestateczności przy ścinaniu

- smukłość względna

Zakres ważności *:

* > 1,0 *

kN

Sprawdzenie:

0,656< 1 Warunek jest spełniony

Stateczność miejscowa środnika

-podpora A -środnik ścinany

V=R_a=749,918kN

V_R=1529,740766kN

waunek spełniony

-przęsło1

warunek jest spełniony

3. Sprawdzenie nośności elementu ze względu na zginanie przy ścinaniu:

- nośność obliczeniowa zredukowana przekroju

cm⁴

cm⁴

kN

kN

kNm

kNm

Sprawdzenie:

0,96 < 1 Warunek jest spełniony

4. Sprawdzenie nośności środnika w złożonym stanie naprężeń:

- moment zginający przypadający na środnik

kNm

- nośność obliczeniowa środnika przy zginaniu

- wskaźnik wytrzymałości przy ścinaniu

cm³

kNm

Sprawdzenie:

0,92 < 1 Warunek jest spełniony

II stan graniczny:

• Sprawdzenie elementu ze względu na ugięcia:

cm

cm

cm

Warunek jest spełniony

4.Obliczanie połączeń belek stropowych:

a).obliczanie połączenia żebra z podciągiem

Połączenie belki stropowej I300PE z podciągiem w formie blachownicy spawanej projektuję na śruby zwykłe klasy 8.8.

Przyjmuję 8 śrub M16 o następujących parametrach:

Zamiana momentu działającego na połączenie na równoważna mu parę sił:

h=30-1,62=28,38[cm]

F=M/h=15809,4/28,38=557,06[kN]

Przyjęcie wymiarów nakładki ,poprzez obliczenie potrzebnego przekroju(szerokość nakładki jest równa szerokości pasa żebra):

Ostatecznie przyjęto nakładkę o przekroju prostokątnym 150x14.

Rozmieszczenie łączników w układzie prostokątnym

-odległość skrajnych śrub w szeregu od czoła blachy:

-odległość szeregów śrub od krawędzi bocznej blachy:

-rozstaw szeregów śrub:

-rozstaw łączników w szeregu:

Nośność obliczeniowa śruby na ścinanie trzpienia(m=1-liczba płaszczyzn ścinanych):

S_Rv=0,45*R_m*A_V*m=0,45*80*2,01*1

Nośność obliczeniowa śruby na docisk trzpienia:

Nośność obliczeniowa na zerwanie trzpienia:

Nośność połączenia zakładkowego z wykorzystaniem nakładki podczas gdy gwint śrub znajduje się poza pakietem łączonych blach dla najmniejszej wartości nośności:

Sprawdzenie naprężeń w przekroju osłabionym otworami na śruby w przekroju przez nakładkę.

Wymiarowanie żeberek usztywniających

Żeberka usztywniające nad podporami

Żeberka usztywniające nad podporami dobrano na maksymalna reakcje występującą w podporach

Dobór wymiarów żeberka usztywniającego:

Sprawdzenie warunku na lokalny docisk:

Sprawdzenie warunku sztywności żebra:

Sprawdzenie warunku nośności żebra na ściskanie osiowe:

przekrój klasy pierwszej

Żeberka usztywniające pod belką stropową

Dobór wymiarów przekroju żeberka usztywniającego:

b).obliczanie styku montażowego podciągu

Sprawdzenie warunku sztywności żebra:

Sprawdzenie warunku nośności żebra na ściskanie osiowe:

przekrój klasy pierwszej

Projektowanie połączenia stolika z żeberkiem usztywniającym

Przyjeto grubość blachy poziomej(stolika) równą grubości nakładki i taką samą ilość elementów łączoących(śrub)

Przyjęcie grubości spoiny pachwinowej korzystając z warunków

Przyjetoa=4[mm]=0,4cm

Nośność połączenia na spoiny pachwinowe w złożonym stanie naprężeń:

Obliczanie styku montażowego podciągu

Styk montażowy projektuje się na wartości obliczeniowe nośnościM_R

I V_R

M_R=2787,16767[kNm]

V_R=1529,740766[kN]

V=0,3*V_R=0,3*1529,740766=458,9222298[kN]

Wyznaczenie rozkładu obciążeń przypadajacych na poszczególne elementy styku, przy założeniu,że środnik przenosi całą siłę poprzeczną

-środnik

h_śr=105,0[cm]

-nakładki

Dobranie wymiarów nakładek

Obliczanie siły rozciągającej nakładki:

Przyjmuję jednakową szerokość górnej i dolnej nakładki wynoszącą:

b_nak,g=b_nak,d=b_f=30,0[cm]

Wyznaczanie grubości nakładek z powyższych zależności:

Dobranie wymiarów przykładek:

Sprawdzenie warunku wytrzymałościowego:

Sprawdzenie naprężeń w nakładkach i przykładkach

-nakładki

-przykładki

Wyznaczenie liczby i wymiarów nakładek i przykładek,wykonanych ze śrub zwykłych M16 klasy 8.8 o następujących parametrach

-nakładki

Rozmieszczenie łączników w układzie prostokątnym

-odległość skrajnych śrub w szeregu od czoła blachy:

-odległość szeregów śrub od krawędzi bocznej blachy:

-rozstaw szeregów śrub:

-rozstaw łączników w szeregu:

Nośność obliczeniowa śruby na ścinanie trzpienia(m=1-liczba płaszczyzn ścinanych):

S_Rv=0,45*R_m*A_V*m=0,45*80*2,01*1=72,36[kN]

Nośność obliczeniowa śruby na docisk trzpienia:

Nośność połączenia zakładkowego z wykorzystaniem nakładki podczas gdy gwint śrub znajduje się poza pakietem łączonych blach dla najmniejszej wartości nośności:

Ostatecznie do połączenia nakładki przyjęto 20 śrub M20 klasy 8.8

Sprawdzenie naprężeń w przekroju osłabionym otworami na śruby w przekroju przez nakładki i pasy:

warunek mośności przekroju osłabionego otworami na śruby został spełniony.

-przykładki

Rozmieszczenie łączników w układzie prostokątnym

-odległość skrajnych śrub w szeregu od czoła blachy:

-odległość szeregów śrub od krawędzi bocznej blachy:

-rozstaw szeregów śrub:

-rozstaw łączników w szeregu:

Nośność obliczeniowa śruby na ścinanie trzpienia(m=2-liczba płaszczyzn ścinanych):

S_Rv=0,45*R_m*A_V*m=0,45*80*2,01*2=144,72[kN]

Nośność obliczeniowa śruby na docisk trzpienia:

Nośność połączenia zakładkowego z wykorzystaniem przykładki,podczas gdy gwint śrub znajduje się poza pakietem łączonych blach.

Sprawdzenie naprężeń w przekroju przez nakładkę osłabionym otworami na śruby:

Osłabienie nie występuje

Sprawdzenie naprężeń w przekroju przez środnik osłabionym otworami na śruby:

Osłabienie nie występuje

c).obliczanie podparcia skrajnego podciągu

Podparcie skrajne podciągu stanowi łożysko klockowe płaskie (podpora AiD)

Siła docisku do betonu B25 wynosi:

Siła na podporze:V=749,918[kN]

Założono wymiary blach dociskowych:

A=25,0[cm]

B=40,0[cm]

Sprawdzenie warunku docisku do betonu przy oparciu podciągu bezpośrednio na murze:

Przyjęcie wymiarów klocka dociskowego:

Sprawdzenie warunku na docisk skupiony:

Określenie grubości blach na jednostkę długości:

-dla przekroju α-α

-dla przekroju β-β

Przyjęto grubość balch według powyższych warunków:

Obliczanie spoin łączących elementy łóżyska

-połączenie płytki centrującej z blachą górną :

Przyjęto a₁=6[mm]=0,6[cm]

Połączenie blach łożyska:

-W spoinach pachwinowych łączących blachy łożyska działają naprężenia styczne pionowe wywołane bezpośrednim naciskiem belki na podporę oraz naprężenia styczne poziome wywołane działaniem siły rozwarstwiającej T .

Położenie środka ciężkości blach:

5.Obliczanie słupa:

a).wyznaczenie przekroju trzonu słupa dwugałęziowego

Przyjęcie przekroju słupa

Obliczenie słupa

przyjęto 2 I 280PE

h = 280mm i_x1=10,90cm W_x1=448cm³

A = 53,30cm² i_y=2,74mm W_y1=57,2cm³

g = 7,1mm I_x1=6280cm⁴

t _w= 10,0mm I_y1=399cm⁴

t _f= 15,0mm e = 2,53cm

b_f= 95,0mm a=3,0cm

r₁ = 15,0mm m₁= 41,8kg/m

r₂ = 7,5mm

Nośność słupa

-oś materiałowa x-x

warunek nośności został spełniony

-oś materiałowa y-y

warunek nośności został spełniony

-nośność pojedyńczych gałęzi

warunek nośności został spełniony

Obliczenie przewiązek

Sprawdzenie przekroju na ścinanie

warunek nośności został spełniony

Sprawdzenie przekroju na zginanie

warunek nośności został spełniony

Spoiny łączące przewiązki ze słupem

przyjmuję a = 7mm

warunek nośności został spełniony

Stopa słupa

Obliczenie grubości blachy stopowej

przyjęto g = 3,4cm

Głowica słupa

przyjęto L=250mm

Reakcja R_B=2483,2275kn

warunek nośności został spełniony

b).obliczenie przewiązek

c).obliczanie podparcia na fundamencie

6.Rysunki konstrukcyjne:

a).zestawieniowy - całej konstrukcji stropu(rzut poziomy oraz dwa przekroje pionowe)

b).konstrukcyjny- przęsło skrajne podciągu

c).konstrukcyjny- słupa dwugałęziowego

7.Zestawienie materiału dla wybranego elementu(podciąg lub słup)

5

DWUTEOWNIK I 240 PE

h = 240 mm = 24 cm

h_śr=22,40= 22,4 cm

b = 120 mm = 12 cm

t_w = 6,2 mm = 0,62 cm

t_f = 9,8 mm = 0,98 cm

r₁ = 15 mm = 1,5 cm

A = 39,1 cm²

I_x = 3890 cm⁴

I_y = 284 cm⁴

W_x = 324 cm³

W_y = 47,3 cm³

Dla stali St3S

f_d = 205 MPa = 20,5 kN/cm²

Rodzaj obciążenia

Żebro stropowe I 330 PE

• DWUTEOWNIK I 330 PE

h = 330 mm = 33 cm

h_śr = 307mm = 30,7cm

b = 160 mm = 16 cm

t_w = 7,5 mm = 0,75cm

t_f = 11,5 mm = 1,15 cm

r₁ = 18mm = 1,8cm

A = 62,60 cm²

I_x = 11770 cm⁴

W_x = 713 cm³

Dla stali St3Sf_d = 215 MPa = 21,5 kN/cm²

---