Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 1

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

Budynku Powiatowego Urzędu Pracy w Zwoleniu przy ul. Ludowej 7.
A. Budynek projektowany.
1. Wiązar drewniany płatwiowo-kleszczowy z dwiema płatwiami pośrednimi.

1.1 Założenia
Rozstaw wiązarów a =

3,50 m

-"- krokwi a1 =

0,88 m

Pokrycie dachu blachodachówką.
Strefa śniegowa

3

Strefa wiatrowa

1

1.2 Wielkości geometryczne :

α =

25

o

sin

α =

0,422

cos

α =

0,906

L1 =

320,0 cm<4,5m

L2 =

170,0 cm<2,7m

1.3 Zestawienie obciążeń na 1m

2

- ciężar pokrycia (wg PN-82/B-02001) :

blachodachówka gr. 0,88 mm

0,097 kN/m

2

x 1,1 =

0,107 kN/m

2

łaty + kontrłaty

0,069 kN/m

2

x 1,1 =

0,076 kN/m

2

deskowanie 5,5*0,025=

0,138 kN/m

2

x 1,1 =

0,151 kN/m

2

g

ch

=

0,304 kN/m

2

g =

0,334 kN/m

2

- obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-0,2010/Az1):
S = Sk *

γf ; Sk = Qk * c ; γf = 1,5 ; C2 =

1,07

α =

25

o

C1=

0,8

Qk =

1,2 kN/m

2

Sn1=Qk*C2*

γf=

1,920 kN/m

2

- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-0,2011):

γf = 1,3 qk =

0,25 kN/m

2

β = 1,8

Rodzaj dachu :

dwuspadowy

C =

0,175

Rodzaj terenu :

B

Ce =

0,8

pk = qk * Ce * C *

β =

0,063 kN/m

2

p = pk *

γf =

0,082 kN/m

2

prostopadle do połaci dachu

1.4 Obliczenie krokwi pośredniej.
1.4.1 Zestawienie obciążeń na 1 m

2

Obciążenia

Obciążenie do połaci

Obciążenie do połaci

Ciężar pokrycia

g * cos

α =

0,303

g * sin

α =

0,141

Śnieg

Sn1 * cos

2

α =

1,577

Sn1*sin

α * cos α =

0,735

Wiatr

p =

0,082

q'x =

1,962

q'y =

0,876

- obciążenie prostopadłe do połaci (charakterystyczne) q

'

xch

= g

ch

cos

α +S

k

cos

2

α + p

k

=

=

1,3896937 kN/m

2

ciężar własny krokwi g

1ch

=

0,0539 kN/m

g

1

=

0,05929 kN/m

Obciążenie na 1 mb krokwi :

qx = q'x * a1 + g

1

=

1,786 kN/m

q

xch

= q

'

xch

*a+g

1ch

=

1,27683046 kN/m

qy = q'y * a1=

0,771 kN/m

1.4.2 Obliczenie wielkości statycznych :

L

1

L

2

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 2

Mx = (qx * l1

2

) / 8 =

2,286 kNm

Przyjęto przekrój : b x h
gdzie : b =

7,0 cm

h =

14,0 cm

Przyjęto drewno iglaste o wilgotności 12 % klasy C 27 o wytrzymałości

na zginanie f

m,d

=

1,29 kN/cm

2

na ściskanie wzdłuż włókien f

c,o.d

=

1,26 kN/cm

2

f

c,o,k

=

2,20 kN/cm

2

Wx = ( b * h

2

) / 6 =

228,67 cm

3

A = b * h =

98 cm

2

Ix = (b * h

3

) / 12 =

1600,67 cm

4

ix = Ix / A =

4,04 cm

N = (qy * l1 ) / 2 =

1,23 kN

η2 = 0,004 λc = l1 / ix =

79,18

ke = (

π

2

* Ek ) / ( f

c,o,k

*

λc

2

) =

0,501

Z = [ 1 + (1+

η2*λc*(f

c,o,d

/f

m,d

))*ke] =

1,655

kw = 0,5 * (Z- Z

2

- 4*ke ) =

0,399

m. =

1,00

σc = ( N / (A*kw) + [(Mx*f

c,o,d

)/(Wx*f

m,d

)] * [(1/(1-(kw/ke)*(N/A)*(1/f

c,o,k

))]< f

c,o,d

* m

σc =

1,009 kN/cm

2

< f

c,o,d

* m =

1,26 kN/cm

2

Sprawdzenie ugięcia :

f = (5 /384 ) * [(q

xch

*l

4

)/(E*Ix )] =

1,210 cm

f =

1,210 cm < fd = l1 / 200 =

1,60 cm

1.5 Obliczenie płatwi .
Zestawienie obciążeń .
Obciążenia zestawiono jako siły pionowe na 1 m

2

na pochylenie dachu ( na

kierunek ciężaru pokrycia ).
Obciążenie wiatrem rozkłada sie na dwa kierunki :

a) Obciążenie obliczeniowe pionowe na 1 m

2

:

Ciężar pokrycia g =

0,334 kN/m

2

Śnieg S1 = Sn1 * cos

α =

1,74 kN/m

2

Wiatr pr = p * cos

α =

0,07 kN/m

2

q

1

=

2,15 kN/m

2

ciężar własny płatwi g

1

=

0,08712 kN/m

Obciążenie obl. pionowe na 1 mb płatwi .
qx = q1 * (0,5*l1 + l2 ) + g

1

=

7,177 kN/mb

Obciążenie obl. poziome na 1 m

2

Wiatr pn = p * sin

α =

0,0346 kN/m

2

Obciążenie obl. poziome na 1 mb płatwi :
qy = pn * (0,5*l1 + l2 ) =

0,11 kN/mb

b) Obciążenie charakterystyczne pionowe na 1 m

2

:

Ciężar pokrycia g

ch

=

0,304 kN/m

2

Śnieg S1 = Sk * cos

α =

1,16 kN/m

2

Wiatr pr = p

k

* cos

α =

0,06 kN/m

2

q

1ch

=

1,52 kN/m

2

ciężar własny płatwi g

1ch

=

0,0792 kN/m

Obciążenie char. pionowe na 1 mb płatwi .
qx = q1 * (0,5*l1 + l2 ) + g

1ch

=

5,098 kN/mb

Obciążenie char. poziome na 1 m

2

Wiatr pn = p

k

* sin

α =

0,0266 kN/m

2

Obciążenie char. poziome na 1 mb płatwi :
qy = pn * (0,5*l1 + l2 ) =

0,09 kN/mb

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 3

Płatew liczy się jako belkę wolnopodpartą zginaną ukośnie .
płatew

rozstaw mieczy -

e =

0,90 m

lo = a - 2 * e =

1,7 m

miecze

lx =

1,7 m

e

e

ly =

3,5 m

Mx = (qx * lx

2

) / 8 =

2,59 kNm

słupek

My = (qy * ly

2

) / 8 =

0,17 kNm

Przyjęto przekroj płatwi b1 x h1
gdzie : b1 =

12,0 cm

h1 =

12,0 cm

Wx = (b1 * h1

2

) / 6 =

288 cm

3

;Jx =(b

1

*h

1

3

)/12 =

1728 cm

4

Wy = (h1 * b1

2

) / 6 =

288 cm

3

;J

y

=(b

1

3

*h

1

)/12 =

1728 cm

4

Sprawdzenie naprężenia :

σm = (Mx / Wx ) + (My / Wy ) < f

m,d

* m

m. =

1,00

σ

σ

σ

σm =

0,961 kN/cm

2

< f

m,d

*m =

1,290 kN/cm

2

Sprawdzenie ugięcia.
ugięcie dopuszczalne:
f

xdop

= 1/200 * l

x

=

8,5 mm

f

ydop

= 1/200 * l

y

=

17,5 mm

f

dop

= f

2

xdop

+f

2

ydop

=

19,455076 mm

ugięcie rzeczywiste:

f

x

=5/384*q

x

*l

4

x

/(E

m

*J

x

) =

3,565 mm

f

y

=5/384*q

y

*l

4

y

/(E

m

*J

y

) =

1,103 mm

f = f

2

x

+ f

2

y

=

3,732 mm < f

dop

=

19,455076 mm

1.6 Obliczenie słupków.
1.6.1 Słupki podpierające płatwie pośrednie.

h1=

3,8 m.

- z poz. 1.5 q

x

x a =

25,12 kN

- c. własny mieczy i kleszczy 0,15 x a =

0,53 kN

- c. własny słupka 0,15 x h1 =

0,57 kN

N1=

26,21 kN

Przyjęto przekrój b x h
b =

12 cm

h =

12 cm

A =

144 cm

2

Sprawdzenie naprężeń ściskających w słupku:
Dla przekroju prostokątnego i = 0,289 x h =

3,468 cm

η2 = 0,004

λ = h1/i =

109,57

ke = (

π

2

* Ek )/( f

c,o,k

*

λc

2

) =

0,262

Z = [ 1 + (1+

η2*λc*(f

c,o,d

/f

m,d

))*ke] =

1,373

kw = 0,5 * (Z - Z

2

- 4*ke ) =

0,229

σc = ( N / (A*kw) < f

c,o,d

* m

m. =

1,00

σc =

0,797 kN/cm

2

< f

c,o,d

* m =

1,255 kN/cm

2

Sprawdzenie naprężenia w podwalinie:

- powierzchnia docisku A

c

= 2/3*A

d

=

9600 mm

2

- współczynnik zależny od długości docisku k

c

=

1,06 (l = 120 mm)

f

c,90,d

=

3,19 MPa

- naprężenia

σ

c90

= N/A

c

< k

c

f

c,90,d

m =

2,73 MPa <

3,38 MPa

2. Stropy nad Ip.
2.1 Strop nad salą szkoleniową - 104.
Obciążenie:

- szlichta cem. 0,05*22,0*1,3=

1,43 kN/m

2

- styropian twardy 0,20*1,2=

0,24 kN/m

2

- ciężar własny stropu 3,15*1,1=

3,47 kN/m

2

- tynk od spodu 0,015*19,0*1,3=

0,37 kN/m

2

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 4

- obciążenie użytkowe 1,2*1,4=

1,68 kN/m

2

q

2

=

7,19 kN/m

2

Przyjęto strop żelbetowy gęstożebrowy na belkach kratownicowych

Teriva 4,0/2

o wys. konstrukcyjnej stropu

30,0 cm i największym obciążeniu stropu ponad ciężar

własny na 1 m

2

-

4,90 kN/m

2

. Rozpiętość do

8,0 m.

Rozstaw belek co

60,0 cm.

3,72 kN/m

2

< 4

,90 kN/m

2

2.1.1 Belka żelbetowa pod więźbę dachową "BŻ-1".
h =

0,40 m; b=b

w

=

0,25 m.

Obciążenia :
Z dachu poz. 1.5 q*L*0,5 =

9,38

1,2

11,25

Płatwie + słupki

0,24

1,1

0,26

Belka b*h*25,0 =

2,50

1,1

2,75

Razem

q

ch

=

12,12

q =

14,26

[kN/m]

[kN/m]

L

Głębok. podpory =

0,25 m. L

n

=

6,36 m.

Gł. oparcia na podporach a

i

= 0,5t =

0,125 m.

Rozpiętość efektywna belki L

eff

= L

n

+2a

i

=

6,61 m l

eff

=

6,61

m.

M

Ed

=0,125xqxl

eff

2

=

77,91

kNm

V

Ed

=0,5xqxl

eff

=

47,14

kN

Moment zginający od obciążenia obliczeniowego. :

M

Ed

=

77,91 kNm

Minimalne otulenie prętów

c

min

=

20,0 mm

Odchyłka :

∆ c =

10,0 mm

Ś

rednica strzemion:

6 mm

Ś

rednica zbrojenia głównego:

18 mm

Odległość od krawędzi rozciąganej do środka ciężkości zbrojenia rozciąganego:

a

1

=

45,0 mm

Klasa betonu:

C20/25

f

ck

=

20,0 MPa

f

ctm

=

2,2 MPa

f

cd

=

13,3 MPa

f

ctd

=

1,0 MPa

Gatunek stali:

34GS

Klasa:

A-III

f

yk

=

410,0 MPa

f

yd

=

350,0 MPa

Moduł sprężystości podłużnej stali:

E

s

=

200,0 GPa

Wysokość użyteczna:

d = h - a

1

d =

0,355 m

Granica zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej:

ξ

eff, lim

=0,8(3,5/(3,5+f

yd

/E

s

))

ξ

eff,lim

=

0,762

Moment naprężeń ściskanych względem zbrojenia rozciągającego:

µ

eff

= M / f

cd

b d

2

µ

eff

=

1,86E-01

Względna wysokość strefy ściskanej

ξ

eff

=1 - √1-2

µ

eff

ξ

eff

=

2,1E-01

Rzeczywista wysokość strefy ściskanej

x

eff

=

ξ

eff

d

x

eff

=

7,4E-02 m

Przekrój pojedynczo zbrojony

ξ

eff

<

ξ

eff,lim

TAK

Wymagane pole przekroju zbrojenia

A

s1

= f

cd

b d

ξ

eff

/f

yd

A

s1

=

7,00 cm

2

Zbroj. przyjęte na dole:

A

sprov

=

3

φ

18

mm

A

s1prov

=

7,62 cm

2

A

s1prov

> A

s1

TAK

Minimalne pole przekroju

A

smin

>0,26 f

ctm

b d/ f

yk

=

1,24 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

zbrojenia podłużnego:

A

smin

>0,0013 b d

=

1,15 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

Zbrojenie minimalne ze względu na ograniczenie szerokości rys do wartości :

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 5

0,4 mm

k

c

= 0,4 przy samym zginaniu

k = 1,0 dla środników < 300 mm

σ

s

=

280 MPa

f

ct.eff

= f

ctm

A

smin

= k

c

k f

ct,eff

A

ct

/

σ

s

=

1,77 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

ρ =

0,7 %

ρ

max

=

0,69 %

Ś

cinanie

z = 0,9 d

z =

0,3195 m

ν = 0,6(1-f

ck

/250)

ν =

0,552

Współczynnik korekcyjny

k = 1,6 - d > 1,0

1,048 TAK

Stopień zbrojenia podłużnego

ρ

L

= A

s1

/ b

w

d

< 0,01

0,0079 TAK

Obliczeniowa nośność

V

Rd1

= 0,35kf

ctd

(1,2 + 40

ρ

L

)b

w

d

49,33 kN

W strefie podpory skrajnej spełniony warunek

V

Ed

< V

Rd1

TAK

2.2 Strop nad pozostałymi pomieszczeniami.
Obciążenie:

- z dachu poz. 1.5

2,15 kN/m

2

- szlichta cem. 0,05*22,0*1,3=

1,43 kN/m

2

- styropian twardy 0,20*1,2=

0,24 kN/m

2

- ciężar własny stropu 3,15*1,1=

3,47 kN/m

2

- tynk od spodu 0,015*19,0*1,3=

0,37 kN/m

2

- obciążenie użytkowe 0,5*1,4=

0,70 kN/m

2

q

2

=

8,35 kN/m

2

Przyjęto strop żelbetowy gęstożebrowy na belkach kratownicowych

Teriva 4,0/2

o wys. konstrukcyjnej stropu

30,0 cm i największym obciążeniu stropu ponad ciężar

własny na 1 m

2

-

4,90 kN/m

2

. Rozpiętość do

8,0 m.

Rozstaw belek co

60,0 cm.

4,89 kN/m

2

< 4

,90 kN/m

2

3. Wylewka stropowa z otworem wyłazowym na poddasze.
3.1 "WL - 1".
3.1.1 Płyta żelbetowa.
Obciążenia :

- szlichta bet.

0,05 x 22,0 =

1,10

x 1,1 =

1,21

kN/m

2

- wypeł. styr. tward.

0,24 x 1,0 =

0,24

x 1,3 =

0,31

"

- ciężar własny płyty

h x 24,0 =

1,20

x 1,1 =

1,32

"

- tynk od spodu

0,015 x 19,0 =

0,29

x 1,3 =

0,37

"

- obc. użytkowe

0,50

x 1,4 =

0,70

"

q =

3,91

kN/m

2

L =

1,25 x 1,05 =

1,31

m.

M.= 0,125 x q x L

2

=

0,84

kNm

Wymiarowanie :
Beton C 16/20, Stal A-O (StOS), b=1,0 m

h=

0,05 m

h

o

=

0,03 m

A = M./bxh

o

2

=

936,10 z tb. odczyt. µ. =

0,511

F

a

=

µ. x 100 x h

o

=

1,53 cm

2

przyjęto

φ 6 co

10,0 cm

o F

a

= 2,83 cm

2

pręty rozdzielcze

φ 6 co 25,0 cm

3.1.2 Żebro żelbetowe.
Obciążenia:
- z poz. q x L x 0,5 =

2,45 kN/m.

- ciężar wł. żebra b x h x 24,0 x 1,1 =

1,35 "

q =

3,79 kN/m.

L

1

=

4,8 x 1,05 =

5,04 m.

M.= 0,125 x q x L

1

2

=

12,04 kNm

R = 0,5 x q x L

1

=

9,56 kN

Wymiarowanie:

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 6

Beton C16/20, Stal A - III (34GS), b=

0,15 m.

h =

0,34 m.

h

o

=

0,31 m.

A = M./b x h

o

2

=

835,20 z tb. odczyt. µ. =

0,451

F

a

=

µ x 100 x b x h

o

=

2,10 cm

2

przyjęto 2 φ

φ

φ

φ 12

o F

a

= 2,26 cm

2

przyjęto strzemiona

φ 6 co

25,5 cm

Ś

cinanie:

Q

min

= 0,75 x 750 x b x h

o

=

26,16 kN > R =

9,56 kN

strzemiona zagęścić konstrukcyjnie co

11,3 cm przy podporach

na odcinkach c =

96,0 cm

φ 6 co 10 cm

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

34

34

34

34

5

55

5

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

b

L

b

4. Klatka schodowa.
4.1 Płyta biegowa.

L

1

=

3,0 m h

1

=

0,11 m; n =

11

Przyjęto stopnie h =

15,9 cm b =

30,0 cm

Nachylenie biegu tg

α = h/b =

0,53 α =

27,9

o

cos

α =

0,884

Zestawienie obciążeń :

- gres 0,01 x 25,0 x 1,1 =

0,28 kN/m

2

- ciężar płyty h

1

*24,0*1,1/cos

α =

3,29 kN/m

2

- ciężar stopni h*0,5*24,0*1,1 =

2,10 kN/m

2

- tynk cem - wap. 0,015*19,0*1,3/cos

α =

0,42 kN/m

2

- obciąż. zmienne

4,0 *1,3 =

5,20 kN/m

2

q =

11,28 kN/m

2

L = L

1

*1,05 =

3,15 m.

M. = 0,125*q*L

2

=

13,99 kNm

Wymiarowanie :
b =

1,0 m.

h

o

=

0,09 m.

Beton C16/20; Stal - III /34GS/

A = M./b*h

o

2

=

1727,22 z tb. odcz.

µ. = 0,537

F

a

=

µ.*100*b*h

o

=

4,83 cm

2

przyjęto

φ

10 co 15,0 cm

o Fa = 5,23 cm2

pręty rozdzielcze

φ 6

co 25,0cm

30,0

φ

φ

φ

φ 10 co 15,0 cm

11,0

pręty rozdzielcze

φ

φ

φ

φ 6

co 25,0cm

4.2 Płyta podestowa (spocznikowa)żelbetowa.
Obciążenia :
- gres

0,01 x 25,0 =

0,19

x 1,1 =

0,21

kN/m

2

- ciężar własny płyty

h x 24,0 =

1,44

x 1,1 =

1,58

"

- tynk od spodu

0,015 x 19,0 =

0,29

x 1,3 =

0,37

"

- obc. użytkowe

4,00

x 1,3 =

5,20

"

q =

7,36

kN/m

2

L =

1,56 x 1,05 =

1,64

m.

1

5

,9

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 7

q

L

M.= 0,125 x q x L

2

=

2,47

kNm

Wymiarowanie :
Beton C-16/20, Stal A-III (34GS), b = 1,0 m

h =

0,060 m

h

o

=

0,04 m

A = M./bxh

o

2

=

1 543,48 z tb. odczyt. µ. =

0,479

F

a

=

µ. x 100 x h

o

=

1,92 cm

2

;

przyjęto

φ 6 co 12,0 cm

o F

a

= 2,36 cm

2

pręty rozdzielcze

φ 6 co 25,0 cm

φ

φ

φ

φ 6 co 25,0 cm

6

φ

φ

φ

φ 6 co 12,0 cm

Belka podestowa

25

1,56

4.3 Belki podestowe.

h

=

0,30 m. b =

0,20 m.

Zestawienie obciążeń:
- z płyty biegowej q*L

1

*0,5=

16,92 kN/m.

- z płyty podestowej q*L

1

*0,5=

5,74 kN/m.

- c.wł. belki podestowej h*b*24,0*1,1=

1,58 kN/m.

18,50 kN/m.

L

1

=

3,06 m.

L = L

1

*1,05 =

3,21 m.

M. = 0,125*q*L

2

=

23,88 kNm

R = 0,5*q*L =

29,73 kN

Wymiarowanie :
Beton C -16/ 20 Stal A - III h

o

=

0,28 m.

A = M./b*h

o

2

=

1522,80 z tb.odczytujemy µ.=

0,471

F

a

=

µ.∗100*b*h

o

=

2,64 cm

2

przyjęto dołem 3

φ 12 o F

a

= 3,39 cm

2

górą 2

φ 10

przyjęto strzemiona

φ 6 co

22,5 cm

Ś

cinanie:

Q

min

= 0,75 x 750 x b x h

o

=

31,50 kN => R =

29,73 kN

strzemiona zagęścić konstrukcyjnie co

10,0 cm przy podporach

na odcinkach c =

61,2 cm

2

φ

φ

φ

φ 10

30

3

φ

φ

φ

φ 12

20

5.0 Nadproża żelbetowe.
5.1 Nadproże żelbetowa "NŻ-1" (belko-wieniec).
h =

0,40 m; b=b

w

=

0,25 m.

Obciążenia :

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 8

Ze stropu nad Ip poz. 2.1 q*L*0,5 =

12,57

1,2

15,09

Schody poz. 4.1

7,05

1,2

8,46

Belka b*h*25,0 =

2,50

1,1

2,75

Razem

q

ch

=

22,12

q =

26,30

[kN/m]

[kN/m]

L

Głębok. podpory =

0,25 m. L

n

=

3,06 m.

Gł. oparcia na podporach a

i

= 0,5t =

0,125 m.

Rozpiętość efektywna belki L

eff

= L

n

+2a

i

=

3,31 m l

eff

=

3,31

m.

M

Ed

=0,125xqxl

eff

2

=

36,02

kNm

V

Ed

=0,5xqxl

eff

=

43,53

kN

Moment zginający od obciążenia obliczeniowego. :

M

Ed

=

36,02 kNm

Minimalne otulenie prętów

c

min

=

20,0 mm

Odchyłka :

∆ c =

10,0 mm

Ś

rednica strzemion:

6 mm

Ś

rednica zbrojenia głównego:

12 mm

Odległość od krawędzi rozciąganej do środka ciężkości zbrojenia rozciąganego:

a

1

=

42,0 mm

Klasa betonu:

C20/25

f

ck

=

20,0 MPa

f

ctm

=

2,2 MPa

f

cd

=

13,3 MPa

f

ctd

=

1,0 MPa

Gatunek stali:

34GS

Klasa:

A-III

f

yk

=

410,0 MPa

f

yd

=

350,0 MPa

Moduł sprężystości podłużnej stali:

E

s

=

200,0 GPa

Wysokość użyteczna:

d = h - a

1

d =

0,358 m

Granica zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej:

ξ

eff, lim

=0,8(3,5/(3,5+f

yd

/E

s

))

ξ

eff,lim

=

0,762

Moment naprężeń ściskanych względem zbrojenia rozciągającego:

µ

eff

= M / f

cd

b d

2

µ

eff

=

8,45E-02

Względna wysokość strefy ściskanej

ξ

eff

=1 - √1-2

µ

eff

ξ

eff

=

8,8E-02

Rzeczywista wysokość strefy ściskanej

x

eff

=

ξ

eff

d

x

eff

=

3,2E-02 m

Przekrój pojedynczo zbrojony

ξ

eff

<

ξ

eff,lim

TAK

Wymagane pole przekroju zbrojenia

A

s1

= f

cd

b d

ξ

eff

/f

yd

A

s1

=

3,01 cm

2

Zbroj. przyjęte na dole:

A

sprov

=

3

φ

12

mm

A

s1prov

=

3,39 cm

2

A

s1prov

> A

s1

TAK

Minimalne pole przekroju

A

smin

>0,26 f

ctm

b d/ f

yk

=

1,25 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

zbrojenia podłużnego:

A

smin

>0,0013 b d

=

1,16 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

Zbrojenie minimalne ze względu na ograniczenie szerokości rys do wartości :

0,4 mm

k

c

= 0,4 przy samym zginaniu

k = 1,0 dla środników < 300 mm

σ

s

=

280 MPa

f

ct.eff

= f

ctm

A

smin

= k

c

k f

ct,eff

A

ct

/

σ

s

=

1,77 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

ρ =

0,7 %

ρ

max

=

0,69 %

Ś

cinanie

z = 0,9 d

z =

0,3222 m

ν = 0,6(1-f

ck

/250)

ν =

0,552

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 9

Współczynnik korekcyjny

k = 1,6 - d > 1,0

1,048 TAK

Stopień zbrojenia podłużnego

ρ

L

= A

s1

/ b

w

d

< 0,01

0,0034 TAK

Obliczeniowa nośność

V

Rd1

= 0,35kf

ctd

(1,2 + 40

ρ

L

)b

w

d

43,81 kN

W strefie podpory skrajnej spełniony warunek

V

Ed

< V

Rd1

TAK

5.2 Nadproże żelbetowa "NŻ-2".
h =

0,25 m; b=b

w

=

0,25 m.

Obciążenia :
Z dachu poz. 1.4.1

4,32

1,2

5,18

Ś

cianka kolankowa 0,24*0,30*18,0 =

1,56

1,2

1,87

Wieniec 0,24*0,34*25,0 =

2,04

1,2

2,45

Nadproże b*h*25,0 =

1,56

1,1

1,72

Razem

q

ch

=

9,47

q =

11,21

[kN/m]

[kN/m]

L

Głębok. podpory =

0,25 m. L

n

=

3,60 m.

Gł. oparcia na podporach a

i

= 0,5t =

0,125 m.

Rozpiętość efektywna belki L

eff

= L

n

+2a

i

=

3,85 m l

eff

=

3,85

m.

M

Ed

=0,125xqxl

eff

2

=

20,77

kNm

V

Ed

=0,5xqxl

eff

=

21,58

kN

Moment zginający od obciążenia obliczeniowego. :

M

Ed

=

20,77 kNm

Minimalne otulenie prętów

c

min

=

20,0 mm

Odchyłka :

∆ c =

10,0 mm

Ś

rednica strzemion:

6 mm

Ś

rednica zbrojenia głównego:

12 mm

Odległość od krawędzi rozciąganej do środka ciężkości zbrojenia rozciąganego:

a

1

=

42,0 mm

Klasa betonu:

C20/25

f

ck

=

20,0 MPa

f

ctm

=

2,2 MPa

f

cd

=

13,3 MPa

f

ctd

=

1,0 MPa

Gatunek stali:

34GS

Klasa:

A-III

f

yk

=

410,0 MPa

f

yd

=

350,0 MPa

Moduł sprężystości podłużnej stali:

E

s

=

200,0 GPa

Wysokość użyteczna:

d = h - a

1

d =

0,208 m

Granica zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej:

ξ

eff, lim

=0,8(3,5/(3,5+f

yd

/E

s

))

ξ

eff,lim

=

0,762

Moment naprężeń ściskanych względem zbrojenia rozciągającego:

µ

eff

= M / f

cd

b d

2

µ

eff

=

1,44E-01

Względna wysokość strefy ściskanej

ξ

eff

=1 - √1-2

µ

eff

ξ

eff

=

1,6E-01

Rzeczywista wysokość strefy ściskanej

x

eff

=

ξ

eff

d

x

eff

=

3,3E-02 m

Przekrój pojedynczo zbrojony

ξ

eff

<

ξ

eff,lim

TAK

Wymagane pole przekroju zbrojenia

A

s1

= f

cd

b d

ξ

eff

/f

yd

A

s1

=

3,10 cm

2

Zbroj. przyjęte na dole:

A

sprov

=

3

φ

12

mm

A

s1prov

=

3,39 cm

2

A

s1prov

> A

s1

TAK

Minimalne pole przekroju

A

smin

>0,26 f

ctm

b d/ f

yk

=

0,73 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

zbrojenia podłużnego:

A

smin

>0,0013 b d

=

0,68 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

Zbrojenie minimalne ze względu na ograniczenie szerokości rys do wartości :

0,4 mm

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 10

k

c

= 0,4 przy samym zginaniu

k = 1,0 dla środników < 300 mm

σ

s

=

280 MPa

f

ct.eff

= f

ctm

A

smin

= k

c

k f

ct,eff

A

ct

/

σ

s

=

1,77 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

ρ =

0,4 %

ρ

max

=

0,69 %

Ś

cinanie

z = 0,9 d

z =

0,1872 m

ν = 0,6(1-f

ck

/250)

ν =

0,552

Współczynnik korekcyjny

k = 1,6 - d > 1,0

1,048 TAK

Stopień zbrojenia podłużnego

ρ

L

= A

s1

/ b

w

d

< 0,01

0,0060 TAK

Obliczeniowa nośność

V

Rd1

= 0,35kf

ctd

(1,2 + 40

ρ

L

)b

w

d

27,43 kN

W strefie podpory skrajnej spełniony warunek

V

Ed

< V

Rd1

TAK

5.3 Nadproże żelbetowa "NŻ-3" (belko-wieniec).
h =

0,30 m; b=b

w

=

0,25 m.

Obciążenia :
Ze stropu nad Ip poz. 2.1 q*L*0,5 =

26,95

1,2

32,33

Belka b*h*25,0 =

1,88

1,1

2,06

Razem

q

ch

=

28,82

q =

34,40

[kN/m]

[kN/m]

L

Głębok. podpory =

0,25 m. L

n

=

1,89 m.

Gł. oparcia na podporach a

i

= 0,5t =

0,125 m.

Rozpiętość efektywna belki L

eff

= L

n

+2a

i

=

2,14 m l

eff

=

2,14

m.

M

Ed

=0,125xqxl

eff

2

=

19,69

kNm

V

Ed

=0,5xqxl

eff

=

36,81

kN

Moment zginający od obciążenia obliczeniowego. :

M

Ed

=

19,69 kNm

Minimalne otulenie prętów

c

min

=

20,0 mm

Odchyłka :

∆ c =

10,0 mm

Ś

rednica strzemion:

6 mm

Ś

rednica zbrojenia głównego:

12 mm

Odległość od krawędzi rozciąganej do środka ciężkości zbrojenia rozciąganego:

a

1

=

42,0 mm

Klasa betonu:

C20/25

f

ck

=

20,0 MPa

f

ctm

=

2,2 MPa

f

cd

=

13,3 MPa

f

ctd

=

1,0 MPa

Gatunek stali:

34GS

Klasa:

A-III

f

yk

=

410,0 MPa

f

yd

=

350,0 MPa

Moduł sprężystości podłużnej stali:

E

s

=

200,0 GPa

Wysokość użyteczna:

d = h - a

1

d =

0,258 m

Granica zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej:

ξ

eff, lim

=0,8(3,5/(3,5+f

yd

/E

s

))

ξ

eff,lim

=

0,762

Moment naprężeń ściskanych względem zbrojenia rozciągającego:

µ

eff

= M / f

cd

b d

2

µ

eff

=

8,90E-02

Względna wysokość strefy ściskanej

ξ

eff

=1 - √1-2

µ

eff

ξ

eff

=

9,3E-02

Rzeczywista wysokość strefy ściskanej

x

eff

=

ξ

eff

d

x

eff

=

2,4E-02 m

Przekrój pojedynczo zbrojony

ξ

eff

<

ξ

eff,lim

TAK

Wymagane pole przekroju zbrojenia

A

s1

= f

cd

b d

ξ

eff

/f

yd

A

s1

=

2,29 cm

2

Zbroj. przyjęte na dole:

A

sprov

=

3

φ

12

mm

A

s1prov

=

3,39 cm

2

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 11

A

s1prov

> A

s1

TAK

Minimalne pole przekroju

A

smin

>0,26 f

ctm

b d/ f

yk

=

0,90 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

zbrojenia podłużnego:

A

smin

>0,0013 b d

=

0,84 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

Zbrojenie minimalne ze względu na ograniczenie szerokości rys do wartości :

0,4 mm

k

c

= 0,4 przy samym zginaniu

k = 1,0 dla środników < 300 mm

σ

s

=

280 MPa

f

ct.eff

= f

ctm

A

smin

= k

c

k f

ct,eff

A

ct

/

σ

s

=

1,77 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

ρ =

0,5 %

ρ

max

=

0,69 %

Ś

cinanie

z = 0,9 d

z =

0,2322 m

ν = 0,6(1-f

ck

/250)

ν =

0,552

Współczynnik korekcyjny

k = 1,6 - d > 1,0

1,048 TAK

Stopień zbrojenia podłużnego

ρ

L

= A

s1

/ b

w

d

< 0,01

0,0035 TAK

Obliczeniowa nośność

V

Rd1

= 0,35kf

ctd

(1,2 + 40

ρ

L

)b

w

d

31,75 kN

W strefie podpory skrajnej spełniony warunek

V

Ed

< V

Rd1

NIE

Należy w strefie ścinania odgiąć 1 pręt

φ 12..

5.4 Strop nad parterem.
Obciążenie:

- podłoga 1,0*1,2=

1,20 kN/m

2

- ścianki działowe 0,75*1,1=

0,83 kN/m

2

- strop

4,40 kN/m

2

- tynk od spodu

0,37 kN/m

2

- użytkowe 2,0*1,4=

2,80 kN/m

2

q

3

=

9,60 kN/m

2

Z uwagi na powyższe strop pod salami sprzedaży należy przyjąć z

Terivy 6,0

o wys. konstrukcyjnej stropu

34,0 cm i o największym obciążeniu stropu ponad ciężar

własny na 1,0 m

2

-

11,92 kN/m

2

.

Rozpiętość do

7,8 m.

Rozstaw belek co

45,0 cm.

5,196 kN/m

2

<

11,92 kN/m

2

5.5 Belko - wieniec "BW-1".
h =

0,30 m; b=b

w

=

0,25 m.

Obciążenia :

Ś

ciana Ip 0,26*3,1*9,0 =

7,25

1,2

8,70

Wieniec 0,24*0,34*25,0 =

2,04

1,2

2,45

Nadproże b*h*25,0 =

1,88

1,1

2,06

Razem

q

ch

=

11,17

q =

13,22

[kN/m]

[kN/m]

L

Głębok. podpory =

0,25 m. L

n

=

3,90 m.

Gł. oparcia na podporach a

i

= 0,5t =

0,125 m.

Rozpiętość efektywna belki L

eff

= L

n

+2a

i

=

4,15 m l

eff

=

4,15

m.

M

Ed

=0,125xqxl

eff

2

=

28,45

kNm

V

Ed

=0,5xqxl

eff

=

27,42

kN

Moment zginający od obciążenia obliczeniowego. :

M

Ed

=

28,45 kNm

Minimalne otulenie prętów

c

min

=

20,0 mm

Odchyłka :

∆ c =

10,0 mm

Ś

rednica strzemion:

6 mm

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 12

Ś

rednica zbrojenia głównego:

12 mm

Odległość od krawędzi rozciąganej do środka ciężkości zbrojenia rozciąganego:

a

1

=

42,0 mm

Klasa betonu:

C20/25

f

ck

=

20,0 MPa

f

ctm

=

2,2 MPa

f

cd

=

13,3 MPa

f

ctd

=

1,0 MPa

Gatunek stali:

34GS

Klasa:

A-III

f

yk

=

410,0 MPa

f

yd

=

350,0 MPa

Moduł sprężystości podłużnej stali:

E

s

=

200,0 GPa

Wysokość użyteczna:

d = h - a

1

d =

0,258 m

Granica zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej:

ξ

eff, lim

=0,8(3,5/(3,5+f

yd

/E

s

))

ξ

eff,lim

=

0,762

Moment naprężeń ściskanych względem zbrojenia rozciągającego:

µ

eff

= M / f

cd

b d

2

µ

eff

=

1,29E-01

Względna wysokość strefy ściskanej

ξ

eff

=1 - √1-2

µ

eff

ξ

eff

=

1,4E-01

Rzeczywista wysokość strefy ściskanej

x

eff

=

ξ

eff

d

x

eff

=

3,6E-02 m

Przekrój pojedynczo zbrojony

ξ

eff

<

ξ

eff,lim

TAK

Wymagane pole przekroju zbrojenia

A

s1

= f

cd

b d

ξ

eff

/f

yd

A

s1

=

3,38 cm

2

Zbroj. przyjęte na dole:

A

sprov

=

3

φ

12

mm

A

s1prov

=

3,39 cm

2

A

s1prov

> A

s1

TAK

Minimalne pole przekroju

A

smin

>0,26 f

ctm

b d/ f

yk

=

0,90 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

zbrojenia podłużnego:

A

smin

>0,0013 b d

=

0,84 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

Zbrojenie minimalne ze względu na ograniczenie szerokości rys do wartości :

0,4 mm

k

c

= 0,4 przy samym zginaniu

k = 1,0 dla środników < 300 mm

σ

s

=

280 MPa

f

ct.eff

= f

ctm

A

smin

= k

c

k f

ct,eff

A

ct

/

σ

s

=

1,77 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

ρ =

0,5 %

ρ

max

=

0,69 %

Ś

cinanie

z = 0,9 d

z =

0,2322 m

ν = 0,6(1-f

ck

/250)

ν =

0,552

Współczynnik korekcyjny

k = 1,6 - d > 1,0

1,048 TAK

Stopień zbrojenia podłużnego

ρ

L

= A

s1

/ b

w

d

< 0,01

0,0052 TAK

Obliczeniowa nośność

V

Rd1

= 0,35kf

ctd

(1,2 + 40

ρ

L

)b

w

d

33,36 kN

W strefie podpory skrajnej spełniony warunek

V

Ed

< V

Rd1

TAK

5.6 Belko - wieniec "BW-2".
h =

0,30 m; b=b

w

=

0,25 m.

Obciążenia :

Ś

ciana Ip 0,26*3,1*9,0 =

7,25

1,2

8,70

Ze stropu poz. 5.4

10,08

1,2

12,09

Wieniec 0,24*0,34*25,0 =

2,04

1,2

2,45

Nadproże b*h*25,0 =

1,88

1,1

2,06

Razem

q

ch

=

21,24

q =

25,31

[kN/m]

[kN/m]

L

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 13

Głębok. podpory =

0,25 m. L

n

=

1,90 m.

Gł. oparcia na podporach a

i

= 0,5t =

0,125 m.

Rozpiętość efektywna belki L

eff

= L

n

+2a

i

=

2,15 m l

eff

=

2,15

m.

M

Ed

=0,125xqxl

eff

2

=

14,62

kNm

V

Ed

=0,5xqxl

eff

=

27,20

kN

Moment zginający od obciążenia obliczeniowego. :

M

Ed

=

14,62 kNm

Minimalne otulenie prętów

c

min

=

20,0 mm

Odchyłka :

∆ c =

10,0 mm

Ś

rednica strzemion:

6 mm

Ś

rednica zbrojenia głównego:

12 mm

Odległość od krawędzi rozciąganej do środka ciężkości zbrojenia rozciąganego:

a

1

=

42,0 mm

Klasa betonu:

C20/25

f

ck

=

20,0 MPa

f

ctm

=

2,2 MPa

f

cd

=

13,3 MPa

f

ctd

=

1,0 MPa

Gatunek stali:

34GS

Klasa:

A-III

f

yk

=

410,0 MPa

f

yd

=

350,0 MPa

Moduł sprężystości podłużnej stali:

E

s

=

200,0 GPa

Wysokość użyteczna:

d = h - a

1

d =

0,258 m

Granica zasięgu względnej wysokości strefy ściskanej:

ξ

eff, lim

=0,8(3,5/(3,5+f

yd

/E

s

))

ξ

eff,lim

=

0,762

Moment naprężeń ściskanych względem zbrojenia rozciągającego:

µ

eff

= M / f

cd

b d

2

µ

eff

=

6,61E-02

Względna wysokość strefy ściskanej

ξ

eff

=1 - √1-2

µ

eff

ξ

eff

=

6,8E-02

Rzeczywista wysokość strefy ściskanej

x

eff

=

ξ

eff

d

x

eff

=

1,8E-02 m

Przekrój pojedynczo zbrojony

ξ

eff

<

ξ

eff,lim

TAK

Wymagane pole przekroju zbrojenia

A

s1

= f

cd

b d

ξ

eff

/f

yd

A

s1

=

1,68 cm

2

Zbroj. przyjęte na dole:

A

sprov

=

2

φ

12

mm

A

s1prov

=

2,26 cm

2

A

s1prov

> A

s1

TAK

Minimalne pole przekroju

A

smin

>0,26 f

ctm

b d/ f

yk

=

0,90 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

zbrojenia podłużnego:

A

smin

>0,0013 b d

=

0,84 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

Zbrojenie minimalne ze względu na ograniczenie szerokości rys do wartości :

0,4 mm

k

c

= 0,4 przy samym zginaniu

k = 1,0 dla środników < 300 mm

σ

s

=

280 MPa

f

ct.eff

= f

ctm

A

smin

= k

c

k f

ct,eff

A

ct

/

σ

s

=

1,77 cm

2

A

s1,prov

> A

smin

TAK

ρ =

0,5 %

ρ

max

=

0,69 %

Ś

cinanie

z = 0,9 d

z =

0,2322 m

ν = 0,6(1-f

ck

/250)

ν =

0,552

Współczynnik korekcyjny

k = 1,6 - d > 1,0

1,048 TAK

Stopień zbrojenia podłużnego

ρ

L

= A

s1

/ b

w

d

< 0,01

0,0026 TAK

Obliczeniowa nośność

V

Rd1

= 0,35kf

ctd

(1,2 + 40

ρ

L

)b

w

d

30,85 kN

W strefie podpory skrajnej spełniony warunek

V

Ed

< V

Rd1

TAK

5.7 Słupy betonowe "SŁB - 1".
Obciążenie :
- z poz. 5.5 V

Ed

=

27,4 kN

- z poz. 5.6 V

Ed

=

27,2 kN

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 14

- b

2

xl

o

x24,0x1,1 =

6,9 kN

N

Sd

=

61,6 kN

Obciążenie długotrwałe wynosi N

Sd,lt

=

36,93 kN

Wysokość słupa :

l

o

=

4,20 m

k

lt

= 1 + 0,5*N

Sd,lt

/N

Sd

*

φ (Q, t

o

) =

1,6

l

eff

= l

o

k

lt

=

5,31 m

Wstępnie założono

Φ =

0,47

Beton

C25/30

f

cd

*

=

13,9 MPa =

13900 kN/m

2

h = N

Sd

/(

Φαf

cd

*

) =

0,065 m

Przyjęto wymiary słupa :
b =

0,25 m; h =

0,25 m

Mimiśród niezamierzony:

l

col

/600

0,70 cm

e

a

= max

h/300 =

0,833 cm

10

1,00 cm

e

e

= e

o

=

0,833 cm

e

o

/h =

0,033 l

eff

/h =

21,251

przyjęto z tb 4.3

Φ =

0,47

Sprawdzenie nośności słupa:

N

Rd

=

Φ*f

cd

*

*b*h =

408,31 kN > N

Sd

=

61,6 kN

Słup zosał prawidłowo zaprojektowany.
Z uwagi na warunki atmosferyczne słup należy zazbroić prętami

4

φ

φ

φ

φ 12 (34GS).

6. Fundamenty.
Wylewane z betonu żwirowego C16/20, zbrojone podłużnie 4

φ12(StOS).Strzemiona φ 6

co 25,0 cm. Wysokość ław h = 30 cm.
Obliczenie jednostkowego oporu obliczeniowego podłoża wg. PN-81/B-03020
dla ław fundamentowych.
W otworach wiertniczych w poziomie posadowienia ław fundamentowych stwierdzono:
- piasek średni średnio zagęszczony (warstwa I}.

D

min

=

1 m.; J

D

=

0,40

;

ϕ

r

=

31 x 0,9 =

27,9

C

u

r

=

0,00 x 0,9 =

0,00

; N

D

=

14,72

N

C

=

0,00

N

B

=

5,47

ρ

r

=

2,0 x 0,9 =

1,8 t/m

3

; g = 9,81 m./s

2

; B/L = O ;

B =

0,6 m.

q

f

= (1+ 0,3 x B/L) x N

c

x C

u

r

+(1 + 1,5 x B/L) x N

D

x D

min

x

ρ

r

x g + (1 - 0,25 x B/L) x

x N

B

x B x

ρ

r

x g =

317,88 kPa

mq

f

= 0,9x0,9xq

f

=

257,48 kPa

- gliny średnio spoiste twardoplastyczne (warstwa III}.

D

min

=

1,00 m.; J

L

=

0,11

;

ϕ

r

=

19 x 0,9 =

17,1

C

u

r

=

40,0 x 0,9 =

36,0

; N

D

=

4,77

N

C

=

12,34

N

B

=

0,86

ρ

r

=

2,15 x 0,9 =

1,935 t/m

3

; g = 9,81 m./s

2

; B/L = O ;

B =

0,6 m.

q

f

= (1+ 0,3 x B/L) x N

c

x C

u

r

+(1 + 1,5 x B/L) x N

D

x D

min

x

ρ

r

x g + (1 - 0,25 x B/L) x

x N

B

x B x

ρ

r

x g =

544,58 kPa

mq

f

= 0,9x0,9xq

f

=

441,11 kPa do dalszych obliczeń przyjęto

mq

f

=

200,00 kPa

6.1 Ława "Ł - 1" ( pod ścianę zewn. nośną); L =

6,60 m

Obciążenie:
- z dachu z poz. 1.5 q x 0,5 x L =

7,09 kN/m.

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 15

- od stropu nad Ip z poz. 2,2 q x 0,5 x L =

23,71 kN/m.

- od stropu nad parterem z poz. 5.4 q x 0,5 x L =

31,67 kN/m.

- ściana Ip, parteru 0,25x(3,15+3,20)x18,0x1,1=

31,58 kN/m.

- tynk ściany 0,03x8,15x19,0x1,3=

6,04 kN/m.

- wieniec 2x0,25x0,24x24,0x1,1=

3,17 kN/m.

- ściana podziemia 0,24x1,3x22,0x1,1=

7,55 kN/m.

- ciężar ławy 0,3xbx24,0x1,1=

5,15 kN/m.

N =

115,95 kN/m.

Przyjęto szerokość ławy b =

0,65 m

σ = N/1,0xb=

178,4 kPa<mqf=

200,00 kPa

4

φ 12

φ 6 co 25 cm

b

beton B-7,5MPa

6.2 Ława "Ł - 2" ( pod ścianę zewn. nośną); L =

4,20 m

Obciążenie:
- z dachu z poz. 1.5 q x 0,5 x L =

4,51 kN/m.

- od stropu nad Ip z poz. 2,2 q x 0,5 x L =

15,09 kN/m.

- od stropu nad parterem z poz. 5.4 q x 0,5 x L =

20,15 kN/m.

- ściana Ip, parteru 0,25x(3,15+3,20)x18,0x1,1=

31,58 kN/m.

- tynk ściany 0,03x8,15x19,0x1,3=

6,04 kN/m.

- wieniec 2x0,25x0,24x24,0x1,1=

3,17 kN/m.

- ściana podziemia 0,24x1,3x22,0x1,1=

7,55 kN/m.

- ciężar ławy 0,3xbx24,0x1,1=

4,36 kN/m.

N =

92,45 kN/m.

Przyjęto szerokość ławy b =

0,55 m

σ = N/1,0xb=

168,1 kPa<mqf=

200,00 kPa

4

φ 12

φ 6 co 25 cm

b

beton B-7,5MPa

6.3 Ława "Ł - 3" (pod ścianę wewn. nośną); L = 6,6+4,8 =

11,4 m

Obciążenie:
- z dachu z poz. 1.5 q x 0,5 x L =

12,25 kN/m.

- od stropu nad Ip z poz. 2.2 q x 0,5 x L =

40,96 kN/m.

- od stropu nad parterem z poz. 5.4 q x 0,5 x L =

54,69 kN/m.

- ściana parteru i I p 0,25x6,4x18,0x1,1=

31,68 kN/m.

- tynk ściany 0,03x6,4x19,0x1,3=

4,74 kN/m.

- wieniec 2x0,25x0,24x24,0x1,1=

3,17 kN/m.

- ściana podziemia 0,24x1,3x22,0x1,1=

7,55 kN/m.

- ciężar ławy 0,3xbx24,0x1,1=

7,52 kN/m.

N =

162,56 kN/m.

Przyjęto szerokość ławy b =

0,95 m

σ = N/1,0xb=

171,1 kPa<mqf=

200,00 kPa

c

c

24

30

10

c

c

24

30

10

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 16

4

φ 12

φ 6 co 25 cm

b

beton B-7,5MPa

6.4 Ława "Ł - 4" (pod ścianę wewn. nośną); L = 4,2+4,8 =

9,00 m

Obciążenie:
- ze stropodachu z poz. 1.5 q x 0,5 x L =

9,67 kN/m.

- od stropu nad Ip z poz. 2.2 q x 0,5 x L =

32,33 kN/m.

- od stropu nad parterem z poz. 1.2 q3 x 0,5 x L =

43,18 kN/m.

- ściana parteru i Ip 0,25x6,4x18,0x1,1=

31,68 kN/m.

- tynk ściany 0,03x6,4x19,0x1,3=

4,74 kN/m.

- wieniec 2x0,25x0,24x24,0x1,1=

3,17 kN/m.

- ściana podziemia 0,24x1,9x22,0x1,1=

11,04 kN/m.

- ciężar ławy 0,3xbx24,0x1,1=

6,34 kN/m.

N =

142,14 kN/m.

Przyjęto szerokość ławy b =

0,80 m

σ = N/1,0xb=

177,7 kPa<mqf=

200,00 kPa

4

φ 12

φ 6 co 25 cm

b

beton B-7,5MPa

6.5 Ława "Ł - 5" (pod ściany zewn. nie obciążone stropami ).
Obciążenie:
- ściana parteru i I p 0,25x6,4x18,0x1,1=

31,68 kN/m.

- tynk ściany 0,03x6,4x19,0x1,3=

4,74 kN/m.

- wieniec 2x0,25x0,24x24,0x1,1=

3,17 kN/m.

- ściana podziemia 0,24x1,9x22,0x1,1=

11,04 kN/m.

- ciężar ławy 0,3xbx24,0x1,1=

2,38 kN/m.

N =

53,00 kN/m.

Przyjęto szerokość ławy b =

0,30 m

σ = N/1,0xb=

176,7 kPa<mqf=

200,00 kPa

b

4

φ 12

φ 6 co 25 cm

beton B-7,5MPa

B. Budynek istniejący.

1. Wiązar drewniany.
Patrz pkt 1 w części A.

2. Strop nad Ip.
Patrz pkt 2 w części A.

3. Strop nad parterem.
Patrz pkt 5.4 w części A.

c

c

24

30

10

c

c

24

30

10

c

c

24

30

10

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 17

3.1 "WL - 1".
3.1.1 Płyta żelbetowa.
Obciążenia :

- z dachu poz. 1.5 a

1,52

2,15

kN/m

2

- wypeł. gruzobet.

0,28 x 18,0 =

5,04

x 1,3 =

6,55

"

- ciężar własny płyty

h x 24,0 =

1,44

x 1,1 =

1,58

"

- tynk od spodu

0,015 x 19,0 =

0,29

x 1,3 =

0,37

"

- obc. użytkowe

1,20

x 1,4 =

1,68

"

q =

12,33

kN/m

2

L =

1,08 x 1,05 =

1,13

m.

M.= 0,125 x q x L

2

=

1,98

kNm

Wymiarowanie :
Beton C16/20, Stal A-O (StOS), b=1,0 m

h=

0,06 m

h

o

=

0,045 m

A = M./bxh

o

2

=

979,14 z tb. odczyt. µ. =

0,534

F

a

=

µ. x 100 x h

o

=

2,40 cm

2

przyjęto

φ

φ

φ

φ 6 co

10,0 cm

o F

a

= 2,83 cm

2

pręty rozdzielcze

φ

φ

φ

φ 6 co 25,0 cm

3.1.2 Żebro żelbetowe.
Obciążenia:
- z poz. q x L x 0,5 =

6,66 kN/m.

- ciężar wł. żebra b x h x 24,0 x 1,1 =

1,35 "

q =

8,01 kN/m.

L

1

=

4,31 x 1,05 =

4,53 m.

M.= 0,125 x q x L

1

2

=

20,50 kNm

R = 0,5 x q x L

1

=

18,12 kN

Wymiarowanie:
Beton C16/20, Stal A - III (34GS), b=

0,15 m.

h =

0,34 m.

h

o

=

0,32 m.

A = M./b x h

o

2

=

1334,55 z tb. odczyt. µ. =

0,404

F

a

=

µ x 100 x b x h

o

=

1,94 cm

2

przyj.

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

2 φ 12

ο F

a

= 2,26 cm

2

przyjęto strzemiona

φ 6 co

25,5 cm

Ś

cinanie:

Q

min

= 0,75 x 750 x b x h

o

=

27,00 kN > R =

18,12 kN

strzemiona zagęścić konstrukcyjnie co

11,3 cm przy podporach

na odcinkach c =

86,2 cm

φ 6 co 12 cm

2

φ 10

2

φ 10

28

34

2 φ 12

6

2 φ 12

b

L

b

4. Nadproże stalowe nad otworem. L =

1,50 m.

Rozpiętość obliczeniowa nadproża:
L

o

= 1,05 * L =

1,575 m.

Wysokość trójkąta obciążenia utworzonego nad nadprożem:
H = 0,5 * L

o

* p3 =

1,3640 m.

Zestawienie obciążeń:
- ciężar nadproża G x 1,1 =

0,29 kN/m.

- -"- stropu 8,4 x L

1

=

28,98 kN/m.

L

1

=

3,45 m.

q

1

=

29,27 kN/m.

- -"- muru 0,25 x H x 18,0 x 1,1 =

q

2

=

6,75 kN/m.

q =

36,03 kN/m.

Momenty:

M

1

= 0,125 x q

1

x L

0

2

=

9,08 kNm

Zwoleń Bud PUP.xls

Strona 18

M

2

= q

2

x L

o

2

: 12 =

1,40 kNm; M.= M

1

+ M

2

=

10,47 kNm

Siła poprzeczna:
Q = 0,5 x q

1

x L

o

+ 0,25 x q

2

x L

o

=

25,71 kN

Sprawdzenie naprężeń:

przyjęto

2 [ 120 o W

x

= 2 x W

x

=

121,4 cm

3

; Stal St3S; f

d

=

21,5 kN/cm

2

J

x

=

2 x J

x

=

728 cm

4

; G =

2 x G =

0,268 kN/m.

α

p

=

1

M

R

=

α

p

Wf

d

=

2610,1 kNcm =

26,101 kNm

M./

ϕ

L

M

R

< 1 ;

ϕ

L

= 1

M./

ϕ

L

M

R

=

0,40 < 1

Ugięcie:
f

dop

= 1 x L/500 =

0,30 cm

f

n

= 5/384 x q L

4

/ E J

x

=

0,16 cm < f

dop

=

0,30 cm

5. Płyta żelbetowa (włazowa do piwnicy).
Schemat płyty przyjęty do obliczeń.

y

x

l

x

=

1,00

l

y

=

1,00

Zestawienie obciążeń:

- haki montażowe

0,08

x 1,3 =

0,10

kN/m

2

- płyta żelbetowa h*24,0*1,1 =

1,06

kN/m

2

g =

1,16

kN/m

2

- obc. zmienne p*1,2 =

p =

2,40

kN/m

2

q =

3,56

kN/m

2

p =

2,00 kN/m

2

l

y

/l

x

=

1

ϕ

x

=

0,0365

ϕ

y

=

0,0355 k =

0,500

M

x

=

ϕ

x

ql

x

2

=

0,12994 kNm

M

y

=

ϕ

y

ql

y

2

=

0,13 kNm

q

x

= kq =

1,78 kN/m

2

q

y

= (1-k)q =

1,78 kN/m

2

Wymiarowanie:
Beton C-16/20; Stal A-O; h =

4,0 cm; h

oy

=

2,0 cm

h

ox

=

1,0 cm; b =

100,00 cm

A

x

= M

x

/bxh

ox

2

=

1 299,40 z tb. odczyt. µ. =

0,730

F

ax

=

µ. x 100 x h

ox

=

0,73 cm

2

przyjęto

φ 6

φ 6

φ 6

φ 6 co

25,0 cm

o F

a

= 1,13 cm

2

A

y

= M

y

/bxh

oy

2

=

315,95 z tb. odczyt. µ. =

0,240

F

ay

=

µ. x 100 x h

oy

=

0,48 cm

2

przyjęto

φ 6

φ 6

φ 6

φ 6 co

25,0 cm

o F

a

= 1,13 cm

2

Obliczenia wykonał: